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电站锅炉炉膛爆炸事故原因及预防

文档作者：李文广1 , 郭朝令2 文档来源： 1. 河南省锅炉压力容器安全检测研究院 2. 郑州电力高等专科学校		点击数：	更新时间： 2024年06月12日
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第40 卷第1 期
2009 年1 月　
锅　炉　技　术
BOIL ER 　TECHNOLOGY
Vol . 40 , No. 1
J an. ,2009
收稿日期:2008209216
作者简介:李文广(19632) ,男,高级工程师,获有工学学士和经济学学士学位,现主要从事锅炉压力容器检验研究工作,任河南省锅
炉压力容器安全检测研究院副院长。
　　文章编号: 　CN3121508 (2009) 0120058205
电站锅炉炉膛爆炸事故原因及预防
李文广1 , 郭朝令2
(1. 河南省锅炉压力容器安全检测研究院, 河南郑州450004 ; 　2. 郑州电力高等专科学校,
河南郑州450004)
关键词: 　电站锅炉; 炉膛爆炸; 事故原因; 预防
摘　要: 　电站锅炉炉膛爆炸是火力发电厂事故中比较严重的事故之一。论述了电站锅炉因煤粉等燃料的
爆燃、水冷壁爆管、过热器爆管、再热器爆管、炉底析铁氢爆等导致炉膛破坏的原因,并针对不同的爆炸原因,
分别提出了相应的预防炉膛爆炸措施。
中图分类号: 　TK223. 21 　　　　　文献标识码: 　B
1 　前　言
　　电站锅炉在试运行和运行中发生炉膛爆炸
事故是屡见不鲜的,它不仅导致了机组非计划停
机,危及机组的安全经济运行,还会造成严重的
设备损坏和人员伤亡,因此,预防、减少和杜绝炉
膛爆炸事故十分重要。
电站锅炉正常运行时,炉膛内的压力一般维
持在- 50～ - 120 Pa ,锅炉炉膛设计的承压能力
一般为±3. 92 kPa 。因某些突发因素使炉膛压力
突然升高,从负压状态变为正压状态,当炉膛内
超过其所能承受的压力时,炉膛就会被破坏,当
炉膛瞬间压力增加巨大时产生的爆炸称为炉膛
外爆。若因某些突发因素使炉膛压力骤降,形成
真空状态,炉墙受到外界空气侧给于的巨大内向
推力,当该推力超过炉墙所能承受应力的限度
时,炉墙会向内坍塌,此现象造成的对炉膛的破
坏称为炉膛内爆。发生破坏性内爆事故的锅炉
容量一般在500MW 以上。随着大容量机组的发
展,布袋除尘、脱硫设备的装设及高压头引风机
的使用,增加了锅炉炉膛内爆的可能性。防止炉
膛内爆发生的主要方法是在锅炉灭火和MF T 动
作后的初期提高炉膛驻留介质的数量,通常采取
减缓燃料切断的速度(这与防止炉膛外爆相反) 、
增加送风量和减少引风量等措施。因炉膛内爆
事故在国内发生的机率较小,因此本文主要分析
炉膛外爆事故。
2 　炉膛爆炸产生的原因
　　炉膛外爆产生的主要原因有三方面:煤粉等
燃料的爆燃;水冷壁、过热器和再热器的突然爆
管导致大量水蒸气喷入炉膛; 炉膛内发生析铁
氢爆。
2. 1 炉内可燃物的爆燃
　　锅炉炉内爆燃引起的炉膛爆炸是指锅炉炉
膛或水平烟道、对流竖井等内部积存或悬浮的煤
粉、油雾或可燃气体等可燃物与空气的混合物突
然同时被点燃(在1/ 100 s 内着火) ,使炉膛或烟
气侧压力大幅升高,造成锅炉炉墙结构破坏的
现象。
理论分析和生产实践表明,发生炉内爆燃需
要3 个必要条件:一是炉内有足够量的可燃性燃
料和空气存在;二是积存的燃料和空气混合物达
到一定的浓度,即爆炸极限;三是具有足以点燃
混合物的能源(明火) 。3 个条件缺一不可,否则
不会发生炉内爆燃及炉膛爆炸事故。
炉膛内瞬间的燃料爆燃可视为定容绝热过
程,应用能量守恒方程和理想气体状态方程可以
推导出爆炸发生后炉膛内介质的压力p2 为:
p2 = p1 1 +
V r
V
Qr
CV T1
式中: p2 ———爆燃后炉膛内介质压力, Pa ;
p1 ———爆燃前炉膛内介质压力,Pa ;
T1 ———爆燃前炉膛内介质温度, ℃;
第1 期李文广,等:电站锅炉炉膛爆炸事故原因及预防
V r ———炉内积存可燃物容积,m3 ;
V ———炉膛容积,m3 ;
Qr ———单位容积可燃物热值,kJ / m3 ;
CV ———炉膛内介质的定容比热,kJ / m3 ·K。
由上式可知,爆燃引起炉膛压力升高的主要
因素有:
(1) 炉内积存可燃物容积。炉膛容积V 为
常量,当V r 增加, V r / V 增加, p2 随之增大,即炉
内积存的可燃物体积越大,炉膛内爆燃所产生的
压力也越大;
(2) 单位容积可燃物热值。炉内积存的可
燃质单位容积热值Qr 越大, p2 也随之增大,即炉
内积存的可燃物热值越高,发生爆炸的危险性也
越大。因此,锅炉燃用气体、液体(油) 燃料一旦
发生爆燃爆炸,对锅炉炉膛的破坏性较燃煤锅炉
更大;
(3) 燃前炉膛内介质温度T1 越低, p2 越大,
即锅炉在启动时发生的炉膛爆炸具有更大的危
害。这是因为在一定的容积和压力下, 温度低的
介质质量大。在锅炉点火启动初期, 炉膛温度
低,这时爆燃产生的破坏力将最为严重; T1 越高,
p2 越小,当温度超过可燃物的着火温度时,燃料
进入到炉内即被点燃,不会产生可燃物积存现
象。对于煤等矿物质燃料,其着火温度大多数不
超过650 ℃,一般认为炉膛温度超过750 ℃时不
容易发生炉膛爆燃现象。
运行人员操作顺序不当,设备或控制系统设
计不合理,或者是设备和控制系统出现故障,都
可能发生大量可燃物聚集在炉膛内的情况。当
遇到符合发生燃料爆燃的点火能(明火) 时,炉内
积存的可燃物会突然被点燃,其火焰的传播速度
很快,积存的可燃性混合物几乎同时被点燃,生
成的烟气容积突然增大,一时来不及由炉膛排
出,使得炉内压力骤增,超过了炉墙所承受的最
大压力时便造成炉膛爆炸。
锅炉炉内爆燃引起的炉膛爆炸又可分为点
火爆炸、灭火后爆炸和运行中爆炸3 种情况。锅
炉点火前油或煤粉漏入炉膛; 第一次点火未成
功,燃料未及时切断;燃油燃气阀门关不严而泄
露。出现上述情况时,操作人员未及时采取有效
措施进行炉膛充分通风,均可引起点火爆炸和灭
火爆炸。运行时,如果锅炉处在低负荷工况且煤
质较差,又未投入助燃油助燃,往往发生突然熄
火,燃料并未切断,又突然着火,此时炉膛高温,
形成爆燃爆炸;锅炉运行中,突然断粉或煤粉水
分过大,瞬间熄火,而后又突然着火,引起爆燃爆
炸;煤种突然改变,或发生混煤掺烧且混合不均,
锅炉燃烧不稳、灭火,最终引起爆燃爆炸。另外,
锅炉冷态启动时过早投入制粉系统,因炉温低,
煤粉燃烧不完全,或油温低,雾化不良,均会引起
炉内可燃物积存,在一定条件下亦可引起爆燃。
2. 2 爆管事故引发的炉膛爆炸
　　爆管事故是指省煤器、水冷壁、过热器、和再
热器的爆管。由于省煤器爆漏一般不会导致炉
膛爆炸事故,因此,本文重点分析水冷壁、过热器
和再热器的爆管原因。
2. 2. 1 水冷壁爆管
炉膛内出现大面积水冷壁爆管,大量高压水
蒸气瞬间进入炉膛,烟气容积流量突增,造成炉
膛内压力骤然上升,超过炉墙所能承受压力的极
限,引起炉膛爆炸。锅炉水冷壁爆管主要由以下
原因造成: (1) 锅炉长期低负荷运行,部分水冷壁
水循环不正常,出现停滞甚至倒流情况,该部分
水冷壁管壁温度长期处于超温的状态; (2) 锅炉
给水水质长期不合格且锅炉长期超负荷运行,水
冷壁管内结垢严重,加之炉膛温度较高,水冷壁
管壁长期处于超温的状况下; (3) 炉膛内局部热
负荷过高,部分水冷壁出现管内膜态沸腾,传热
系数急剧下降,传热恶化使水冷壁金属超温时,
发生水冷壁长期超温爆管; (4) 燃烧器安装不当
或燃烧调整不当,引起煤粉气流冲刷水冷壁造成
管外磨损而爆漏; (5) 燃烧调整不当,炉膛火焰中
心不正,引起炉内结渣,若渣块未及时清除而形
成巨大渣块塌落,则会砸坏冷灰斗处的水冷壁管
而导致泄漏; (6) 水冷壁管垢下腐蚀、水冷壁管氢
腐蚀、水冷壁管向火侧高温腐蚀造成了大量的爆
管事故; (7) 安装检修质量不高,如焊接质量不
良,个别管子膨胀不良造成局部应力过大,也会
造成水冷壁爆破。
在已发生的事故案例中,也有因锅炉冷灰斗
结构薄弱,锅炉冷灰斗中积存的渣量,在静载荷
下还不会造成冷灰斗破坏,但静载荷上施加一定
数量的集中载荷或者施加一定数量的压力,就会
造成灰斗失稳破坏,引发大面积管壁撕裂撕断的
事故。
2. 2. 2 过热器、再热器爆管
按照失效机理,过热器、再热器的爆管主要
由短期过热、长期蠕变破裂、高温氧化、气体腐蚀
59
锅　炉　技　术　　第40 卷
(钒腐蚀、氢腐蚀) 、金相组织变化(球化、石墨化、
碳化物析出) 、磨损等引起,其中金属过热爆管是
发生机率最高的情况。过热器、再热器的爆管的
主要原因有: (1) 蒸汽品质长期不合格,管内结
垢,影响蒸汽对金属壁面的冷却而超温,管子涨
粗变薄,可能产生微小裂纹,积累一定程度便发
生爆管; (2) 燃料中含有硫、钒、钾、钠等有害元
素,在过热器烟气侧产生高温腐蚀,使管子变薄,
应力增大,导致爆管; (3) 蒸汽侧腐蚀,使管子内
表面脱碳而发生氢腐蚀; (4) 炉膛结渣导致炉膛
出口烟气温度升高导致过热器、再热器壁面超
温; (5) 大型四角切圆燃烧锅炉因存在残余旋转
导致水平烟道两侧出现烟气流量偏差,进而引起
两侧烟温存在较大偏差(已出现过超过200 ℃的
偏差) ,最终导致部分过热器、再热器管束壁面超
温爆管; (6) 锅炉升负荷速率过快,炉内燃料投放
量过剩引起炉膛出口烟气温度升高,导致过热
器、再热器金属壁面超温爆管; (7) 过热器、再热
器部分管束堵灰,导致局部烟速增加、烟温升高
引起部分过热器、再热器管超温破坏; (8) 蒸汽吹
灰器安装检修不良,吹灰角度不正确,吹损个别
过热器、再热器管引起爆漏; (9) 飞灰长期冲刷磨
损,设计不合理,制造有缺陷,安装检修不良,材
质不符合要求等,都会引起过热器、再热器管子
损坏。
2. 3 炉膛内析铁氢爆
　　析铁氢爆一般发生在液态排渣炉中。当大
量的熔渣落入渣井时,高温熔渣的氧化铁与落入
渣井的未燃尽煤粉在高温下发生析铁反应:
FeO + C
1500 ℃～2000 ℃
Fe + CO
析铁严重时,铁水流入粒化水箱,与水反应
生成大量氢气:
3Fe + 4H2O Fe3O4 + 4H2
反应产生的氢气与空气中的氧气混合后,在
炉膛内发生爆炸,爆炸的能量以超声波的形式向
外释放,压力超过炉壁承受的极限时所产生的爆
炸。对于固态排渣炉,只有当大面积熔渣塌落
时,才可能引起析铁氢爆情况。
上述分析表明,发生析铁氢爆事故必须具备
3 个条件,一是锅炉燃煤灰分中存在铁的氧化物;
二是渣池中存在较多的未燃烧煤粉;三是煤粉和
氧化铁有足够的接触时间。
液态排渣炉熔渣中氧化铁的来源有以下几
个方面:煤灰中含有的铁化合物在高温下迅速分
解和氧化形成各种形态的氧化铁;制粉系统磨煤
过程中产生铁件损耗的铁粉在高温下氧化产生
的氧化铁;原煤中未被除铁器完全清除的铁件在
燃烧过程中形成的氧化铁。
渣池中存在较多未燃烧煤粉的主要原因是:
(1) 锅炉燃烧器角度调整不当,如直流燃烧器下
倾角度过大使未燃尽煤粉气流直接冲入渣池;
(2) 煤粉过粗,燃烧初期部分大颗粒煤粉从煤粉
气流中离析沉入渣池; (3) 点火过程控制不当,着
火情况不理想,导致煤粉积存在炉底; (4) 燃烧器
喷口结渣,导致煤粉颗粒撞击渣块而落入渣池。
3 　炉膛爆炸的预防
3. 1 炉膛爆燃引起的爆炸事故预防
　　为防止炉膛爆燃事故出现,原则上只要做到
下述三点中的一点即可。(1) 保证燃烧稳定。稳
定的燃烧工况可以保证进入炉内的绝大部分燃
料在短时间内烧掉,也就不会出现大量燃料在炉
内积存的情况; (2) 未燃烧的燃料不得排入或漏
入炉膛; (3) 如果炉膛内有积存的燃料,应在无火
源情况下将其吹扫出去。
多年的统计数据表明,90 %以上的爆燃事故
发生在锅炉启、停过程中或低负荷运行且煤质较
差时。因此,防止炉膛爆燃的具体措施包括: (1)
锅炉点火时,一定要在点火前,对炉膛内进行充
分的通风,保证有足够的通风时间。目前炉膛的
吹扫风量一般均要求不低于30 %额定风量,吹
扫时间不少于5 min ; (2) 当第一次点火未成功
时,应立即切断燃料,关闭点火用油枪来油阀门,
充分通风后方可进行下一次点火; (3) 低负荷运
行出现燃烧不稳情况时,应提前投入助燃油枪,
防止炉膛熄火引起的爆燃。若燃烧恶化出现明
显灭火迹象时,禁止投油; (4) 当煤质较差时,运
行操作人员应及时调整燃烧工况,同时做好投油
助燃的准备,防止炉膛熄火造成爆燃; (5) 自启动
到带初负荷,锅炉炉膛应一直保持不低于30 %
额定通风量,各燃烧器的调风器应适当开启,以
随时冲淡可能未燃烧的煤粉; (6) 定期切换和试
验助燃油系统及设备,禁止使用存在缺陷的设
备,尤其是出现泄漏的油枪。另外,在锅炉辅机
发生故障突然停运、燃烧器切换、炉内严重结焦
掉渣、燃料性质突然改变或断煤以及火检器打
闪、炉膛压力大幅波动、燃烧恶化等工况时,锅炉
运行人员应特别重视,及早做出正确判断并及时
60
第1 期李文广,等:电站锅炉炉膛爆炸事故原因及预防
处理。
为有效防止炉膛爆燃事故发生,现代大容量
锅炉均设置了炉膛压力保护装置,即FSSS 的保
护功能之一。该保护能在火检器失灵时,依据炉
内压力信号及时切断锅炉的燃料供应。
3. 2 爆管造成炉膛爆炸事故的预防
3. 2. 1 水冷壁爆管预防
根据运行事故的调查统计资料, 多数高参
数、大容量锅炉水冷壁爆管主要是高温腐蚀及某
些原因导致的长期超温引起。因此,为避免水冷
壁爆管产生的炉膛爆炸事故,应采取以下预防措
施: (1) 采用侧边风技术,增加水冷壁向火侧烟气
的含氧量,避免出现还原性气氛; (2) 对四角切圆
直流燃烧器锅炉,应防止炉内实际燃烧切圆直径
过大,避免靠近水冷壁处出现高温及缺氧情况;
(3) 控制直流燃烧器射流的喷射角度与烟气含氧
量,避免未燃煤粉与还原性气体冲刷水冷壁; (4)
在为降低NOx 排放量而采取低氧燃烧或分级燃
烧时,应对燃烧器进行改进,防止炉壁处出现还
原性气氛; (5) 水冷壁采用渗铝管或火焰喷涂的
方法提高水冷壁管的抗腐蚀能力; (6) 避免水冷
壁垢下腐蚀。目前多数大容量机组均设置有凝
结水精处理装置,有效解决了因凝汽器泄露后给
水硬度超标造成的水冷壁垢下腐蚀问题; (7) 避
免水冷壁管氢损坏。氢腐蚀属于垢下二次腐蚀
除加强化学监督防止结垢外,特别注意控制锅炉
水中的酸性盐类,检测饱和蒸汽中的含氢量; (8)
运行调整中应避免炉膛火焰中心偏斜及结渣导
致各组水冷壁热负荷不均情况,防止部分水冷壁
管内水循环失常而产生过热。大容量超临界锅
炉下部水冷壁普遍采用了螺旋管圈结构,这样一
方面可使水冷壁管内获得足够的质量流量,另一
方面可减小关键的热偏差。
3. 2. 2 过热器、再热器爆管预防
现代大容量、高参数机组的过热器和再热器
蒸汽温度已接近材料使用温度的极限,因此,过
热器、再热器爆管多数情况属于超温引起,防止
过热器、再热器爆管的措施也主要从避免超温考
虑。(1) 为防止四角切圆燃烧锅炉炉膛出口烟气
的残余旋转造成过热器、再热器局部超温,可采
用部分燃烧器喷口反切方式予以消除; (2) 注意
在负荷变化及煤质变化时的燃烧调整,防止炉膛
火焰中心上移而出现炉膛出口温度升高情况;
(3) 适当控制炉内送风量,避免应炉膛过量空气
系数偏大而引起炉膛出口温度升高; (4) 控制锅
炉的升负荷率,防止因燃料过剩而导致炉膛出口
温度升高; (5) 适当控制煤粉细度。过粗的煤粉
会延长火焰长度,导致炉膛出口烟温升高; (6) 直
流燃烧器应合理调整上下倾角控制汽温; (7) 运
行中过热器、再热器要定期进行吹灰,防止传热
恶化而出现过热; (8) 加强水、汽品质监督,防止
管内结垢,传热系数降低产生过热。另外,要定
期检查过热器、再热器的壁厚和涨粗情况,必要
时用仪器对过热器管壁厚度进行测量,对发生磨
损减薄或涨粗异常的部分及时处理。
3. 3 锅炉炉膛析铁氢爆事故的预防
　　由于析铁现象需要在炉渣中有铁的氧化物,
大量的煤粉作还原剂及足够高的温度条件下才
会出现,因此,析铁氢爆事故多出现在液态排渣
炉。为防止此类事故发生,可采取以下措施: (1)
直流燃烧器四角切圆燃烧方式锅炉,运行时适当
提高下排二次风风速,并保持其角度处于水平或
稍微上顷,以托住煤粉防止其沉入渣池; (2) 控制
煤粉细度,防止入炉煤粉过粗而落入渣池; (3) 保
持炉内燃烧工况良好,防止熔渣内存在过多的未
燃烧煤粉; (4) 锅炉点火过程中合理控制投粉时
机和投粉量,防止炉底积粉; (5) 保持熔渣排放顺
畅,避免渣池存渣过量; (6) 钢球磨煤机的钢球及
衬板应选用耐磨性好的材质,避免钢耗大而使煤
粉中的铁含量增加。
4 　结　语
　　大型火力发电厂是技术、资金密集性企业,
其锅炉设备发生事故特别是发生炉膛爆炸事故
将会产生严重的后果。因此,摸清电站锅炉炉膛
爆炸的机理,制订有效的预防措施是保证机组安
全、可靠运行的重要方面。
目前,电站煤粉锅炉已很少采用液态排渣
炉,因此,预防火力发电厂煤粉锅炉炉膛爆炸的
主要任务应放在防止锅炉炉膛爆燃及“四管爆
漏”上。除在锅炉设计、用材、加工制造、设备安
装方面严格把关外,运行中应严格按照运行规程
操作,并保持相关控制设备及保护装置的稳定
可靠。
参考文献:
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Expl os ion Ac cide n t s Re a s ons a nd Thei r Pre ve nt ion of Boil e r
Furna c e f or Pow e r Pla n t
L I Wen2guang1 , 　GUO Chao2ling2
(1. Henan Institute of Boiler and Pressure Vessel Safety Inspection and Testing , Zhengzhou 450004 , China ;
2. Zhengzhou Elect ric Power College , Zhengzhou 450004 , China)
Ke y words : boiler furnace of power plant ; 　explosion ; 　accident s reason ; 　preventing measures
Abs t ra c t : Explosion accident s of boiler f urnace occur f requently in t hermal power plant .
This paper analyzes the reasons t hat result in explosion in the f urnace because of coal
powder’s deflagration and the dest ruction of t he f urnace because of water2wall t ube ’s
bur sting , and the decrepitating of separated iron’s hydrogen. Preventing measures are
respectively proposed to avoiding boiler f urnace explosion according to these reasons.
(上接第57 页)
The Ef f e c t of Wel di ng The rmal Simula t ion a nd He a t Tr e a t me n t
on Prop e r t i e s of HAZ of SA302C S t e el
CUI J in2peng1 , 　YAN G Zhi2wen2 , 　J I An2fang2 , 　WU Lu2hai1 , 　HE Guo1
(1. Welding Engineering Institute of Shanghai Jiaotong University , Shanghai 200240 , China ;
2. Shanghai Boiler Works , Ltd. , Shanghai 200245 , China)
Ke y words : SA302C ; 　coarse grain heat2affected zone ; 　welding heat inp ut ; 　t hermal sim2
ulation ; 　st ress relieve annealing
Abs t ra c t : The HAZ microst ructure and properties of SA302C steel were st udied wit h t he
range of 16 200 J / cm and 34 650 J / cm by welding t hermal simulation. The effect of different
heat t reatment processes on t he properties of CG HAZ were especially compared. The re2
sult s show that t he hardness of CG HAZ is much higher t han base materials in the range of
heat inp ut s above. The main compo site p hase of CG HAZ was martensite. The grain size of
CG HAZ was increased by t he improvement of heat inp ut . The hardness of t he samples de2
creases af ter heat t reatment and the toughness increases significantly. However , t he holding
time of heat t reatment has small impact on t he hardness and toughness of t he samples.
62

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