事件经过：#2机组负荷350MW ，协调方式，2A、2B引、送、一次风机，2A、2D、2E、2F磨运行。2006年2月21日1：30，运行检查发现#2炉左侧约42米处受热面声音异常，#2机凝补水流量由17kg/s升至30kg/s,给水流量247kg/s，蒸汽流量254kg/s，经检修人员现场确认，怀疑末级过热器泄漏。汇报调度，申请停机消缺，时间：2月21日5：40至2月28日6时。5：10调令：#2机开始滑停，5：40 #2机组负荷至零，汽机打闸，发电机与系统解列。锅炉冷却后进入烟道内检查，发现末级过热器前屏南数第8排前数第2根（材质为SA213 T22，规格为φ57×9.5）过热爆管，爆口宏观具有典型的短期过热超温爆管特征。该管爆破后因强大的反作用力将此管连同第3根管推到南数第9排内，将第9排的前数第9根管吹爆，第9排第9根管爆破后被反作用力推入第8排，并将第8排、第9排的共15根管吹损减薄，需换管处理，另外因管子变形，弯头扭曲无法校正，有3个弯头需更换。消缺中扩大检查发现末级过热器前屏南数第14排前数第2根管已胀粗，外径最大处达φ62，需换管，南数第7排前数第2根管也有过热现象，表面氧化皮脱落较严重，但未胀粗，其它管排未见异常。因#2机组C级检修刚刚结束，从点火至爆管停机只有约40个小时，而且负荷最高也只有350MW，结合爆口宏观分析，此次爆管可能是因为管子堵塞造成的短期过热超温爆管。因末级过热器后屏为SA213 TP304H奥氏体不锈钢管，该材料具有内壁氧化物容易脱落的特点，特别是在机组启停过程中或机组负荷波动较大时，奥氏体不锈钢管内壁氧化物更易脱落，蒸汽汽流带不走脱落的氧化物，聚集在弯头部位，阻塞流通面积，减少蒸汽流量，受热面管子得不到可靠的冷却，使得管子容易超温。基于上述分析，请河北电科院的专家对末级过热器后屏的所有不锈钢管弯头进行了探查诊断，对认为内壁氧化物聚集较多的第7排第9根、第8排第9根、第13排第9根、第31排第9根、第32排第9根、第47排第10根、第48排第9根管的下弯头进行了割管清理。其中第14排的后屏第10根管（对应前屏第2根管）下弯头已被完全堵死。另外还对所有再热器不锈钢出口管圈的下弯头进行了探查，对认为内壁氧化物聚集较多的南数第110、112排前数第1根管进行了割管检查，发现管内有一些松散的片状氧化物，未堵塞管子。此次抢修共更换末级过热器管前屏25根，后屏割管检查10根，再热器割管检查2根。25日2：40 #2炉抢修工作结束，3：30锅炉点火，12：57发电机并网。原因：末级过热器后屏南数第8排第10根管氧化皮脱落，使通流面积减小，造成其对应的前屏第2根管不能得到有效的冷却，短期超温爆管。
暴露问题：因2005年1月份在#1机组C级检修时对同种材料末级过热器后屏及再热器用河北电科院的仪器进行了探查，并对仪器探查出有氧化皮沉积的管子进行了割管检查，当时检查发现末级过热器后屏不锈钢管圈基本没有氧化皮脱落现象，再热器割管检查最多只有54g的氧化物。本次#2机组C级检修时也对末级过热器南数11、16排的后屏管圈进行了割管检查，不锈钢管的内壁氧化物只有不到0.1mm，也没有明显脱落现象。因此就认为不锈钢管的内壁氧化物很少，不会影响锅炉安全运行，对不锈钢管的内壁氧化物脱落现象认识不足，也就没有安排对不锈钢弯头氧化皮沉积进行探查，存在麻痹思想。
防止对策：（1）利用每次停炉检修机会，安排对末级过热器、高温再热器TP304管排用仪器逐一进行探查，对可能存在氧化皮的管子进行割管检查，消除存在的隐患。（2）严格控制金属壁温及蒸汽温度，不得超温运行。（3）启动时用旁路对锅炉过热器、再热器进行吹扫，并观察凝结水情况，吹扫过程中注意监视壁温测点变化。（4）加强对精处理系统是否存在截留氧化皮进行观察。