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机场北站高支模安全专项施工方案

		点击数：	更新时间： 2025年03月14日
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上一篇：电缆隧道换乘通道安全施工专项方案

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目录
1、 编制说明及依据	1
1.1 编制说明	1
1.2 编制依据	1
1.2.1各级政府及业主文件	1
1.2.2强制性规范标准	2
2、总体施工方案	2
2.1工程概况	2
2.2施工总体安排	4
2.3施工工艺流程	6
2.4平面施工顺序	7
2.5断面施工步序	7
2.6工期安排	8
2.7 工程特点及技术要求	10
3、材料、设备及人力资源配置	11
3.1材料配置	11
3.2主体结构施工主要施工设备表	12
3.3主体结构施工劳动力安排	12
4、支模架形式选用及设计	12
4.1支模架形式选用	12
4.2支模架设计	12
4.3侧墙、柱子模板施工荷载取值	13
4.4各模板支撑系统设置情况	13
4.4.1顶板模板系统（厚1000、800）	14
4.4.2中板模板系统（400厚）	14
4.4.3双面支模的中隔墙模板系统	14
4.4.4单面支模的侧墙模板系统	14
4.4.5梁下模板系统	15
4.4.6中柱模板系统	15
4.4.7梁侧模模板系统	15
5、板体系设计及主要施工方法	15
5.1设计范围	15
5.2模板与支架系统设计	15
5.2.1模板支撑体系	15
5.2.2 设计检算范围	16
5.2.3 设计检算原则	16
5.2.4设计参数	16
5.3模板施工	17
5.3.1模板安装	17
5.3.2 模板的拆除	18
5.4支架施工	19
5.4.1支架搭设	19
5.4.2脚手架使用规定	19
5.4.3支架拆除	19
5.5底板模板施工	20
5.6墙体与顶板模板施工	22
5.7梁模板施工	24
5.8框架柱模板施工	24
5.9侧墙与区间、出入口接口处洞口上部墙体模板	26
5.10施工缝（变形缝）模板	26
6、质量保证体系及措施	28
6.1质量保证体系	28
6.2模板工程质量	29
6.3质量控制注意点	30
6.4模板质量通病的防治及质量保证措施	31
7、夏季、雨季施工措施	32
7.1雨季施工措施	32
7.2夏季施工措施	33
8、安全、文明施工质量保证措施	33
8.1安全保证措施	33
8.2文明施工及环保措施	37
8.2.1文明施工管理制度	37
8.2.2现场文明施工措施	37
8.2.3环保措施	38
9、应急预案	39
9.1编制目的	39
9.2应急领导小组	39
9.3应急领导小组职责	39
9.4应急反应预案	41
9.4.1事故报告程序	41
9.4.2事故报告	41
9.4.3现场事故应急处理	41
9.4.4应急培训和演练	43
9.4.5应急通信联络	43
9.4.6预备应急救援工具	43
附件一：钢管落地脚手架计	44
附件二：板模板计算书	57
附件三：板模板计算书	65
附件四：墙模板计算书	73
附件五：梁模板计算书	84
附件六：柱模板计算书	104
 
机场北站高大支模安全专项施工方案
1、编制说明及依据
1.1 编制说明
根据国家建设部建质[2009]87号文件的要求，为预防建设工程高大模板支撑系统坍塌事故，保证施工人员及财产安全，对建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑工程，施工单位应依据国家现行相关标准规范，由项目技术负责人组织相关专业技术人员，结合工程实际，编制高大模板支撑工程安全专项施工方案，经施工单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核，并经施工单位技术负责人签字后，再按照相关规定组织专家论证，施工单位根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织实施。
深圳地铁11号线机场北站主体结构混凝土模板支撑工程部分施工总荷载大于15kN/m2，搭设跨度超过18m，达到建质87号文中超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围中模板工程及支撑体系标准，故按照要求编制安全专项施工方案，经专家论证通过后组织实施。
1.2 编制依据
1.2.1各级政府及业主文件
建质[2009]87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 
国务院令第393 号《建设工程安全生产管理条例》
建质[2010]5号《城市轨道交通工程安全质量管理暂行办法》 
深地铁发【2012】71号文关于《深圳地铁11号线BT项目施工监测管理办法》的通知
深地铁发【2012】89号文关于《深圳市城市轨道交通11号线BT项目工程质量管理办法（试行）》的通知
深地铁发【2012】64号文关于《施工技术管理办法》的通知
中铁南方安〔2013〕18号关于印发《深圳地铁11号线BT项目工程质量创优管理办法》的通知
1.2.2强制性规范标准
《地铁工程施工安全评价标准》GB50715-2011
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202-2002
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
《地下铁道工程施工及验收规范》GB50299-1999（2003版）
《地铁设计规范》GB50157-2003
《城市轨道交通地下工程建设风险管理规范》GB50652-2011
《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001
《建筑工程验收统一标准》GBJ50300-2001
《地下工程防水技术规范》GB50108-2001
《地下铁道、轻轨交通工程测量规范》GB50308-1999
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
《混凝土强度检验评定标准》GBJ107-87
《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》JGJ/T23-2001
《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-1999
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《混凝土模板用胶合板》GB/T 17656-2008 
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008、 JGJ 130-2011
2、总体施工方案
2.1工程概况
机场北站长362m，北侧明挖段左线长165.7m，右线长161.7m，基坑总长527.7m；车站标准段宽度为21.3m，北侧明挖段宽约22~37.8m，深度约为16.8~18.9m。车站中心里程为YDK34+785.000，起终点里程为YDK34+673.3～YDK35+035.301(ZDK34+673.300～ZDK+035.300),车站北侧明挖区间起讫里程：YDK35+35.301～YDK35+197.000(ZDK35+35.300～ZDK+201.000)。本站为地下二层双跨（局部三跨）结构，车站北侧交叉渡线明挖段采用双层墙板结构。车站南、北端头均接盾构区间，其中北端设置盾构始发井和盾构吊出井，南端设置盾构吊出井。
顶板、顶纵梁、底板、底纵梁、C35，P8防水混凝土；中板、中纵梁、内隔墙：C35混凝土；侧墙：C35、P8混凝土；立柱：C50混凝土；壁柱、暗柱：同所在位置侧墙混凝土；地板下垫层：C20素混凝土；人防墙：C35、P8防水混凝土。相关结构尺寸如 “结构（梁、板、柱）形式一览表” 。
结构（梁、板、柱）形式一览表           
序号	项  目	结构部位	单位	说明
1	建筑面积	总建筑面积	m2	25882
2	层数	地下	层	2 
3	层高	地下一层	mm	4000/5550
		地下二层	mm	6470/7300
4	结构形式	基础类型	钢筋混凝土结构
		结构类型	地下单柱双跨、端头井双柱三跨箱型结构
5	地下防水	结构自防水	C35、P8抗渗混凝土，
		材料防水	高分子（自粘）预铺防水卷材P类、单组份聚氨酯防水涂料等

6	
结构断
面尺寸	侧墙厚度	mm	800/1000
		柱断面	mm	结构立柱1200×800/800×700/
800×1000/800×1100/800×1300
		中隔墙	mm	500/700/800
		梁断面	mm	1000(800)×2200(1800)上翻梁、1000×2520（2200）底板下翻；1000×1400/800×1200中纵梁；
2200（1800）×1000顶纵梁下翻梁、2200（1800）×1000顶纵梁上翻梁
		顶板	mm	800/1000
		中板	mm	400
		底板	mm	800(折返线）/900（标准段）/1000（小里程端头）/1100（大里程端头）

四线并行盾构端头井主体结构剖面图
         
车站与渡线段相接断面图
         
车站标准段断面图
2.2施工总体安排
施工节段划分：根据主体结构设计孔洞、楼梯、扶梯间、废水池、出入口、与其它线路接口、风道等洞口位置、伸缩缝设计位置、结构受力要求、大体积砼浇注要求并考虑模板配置模数，对主体结构施工节段进行划分，本车站结构共分为18个施工段，每个施工段平均长度约为22m，折返线分7个施工段，每个施工段平均长度约为23.6m。详细情况见下表
分段	轴线	长度（m）	备注
1	44轴南1m～41轴南0.9m	23.5m  	盾构接收井
2	41轴南0.9m～38轴南1.7m	23.5m  	预留孔洞
3	38轴南1.7m～35轴南3.7m		25m  	预留孔洞
4	35轴南3.7m～34轴北3.3m		16m  	预留孔洞
5	34轴北3.3m～31轴南1.7m 		22m    	预留孔洞
6	31轴南1.7m～29轴北2.3m	22m    	预留孔洞
7	29轴北2.3m～27轴北2.3m	18m    	标准段
8	27轴北2.3m～25轴北2.3m	18m	预留孔洞
9	25轴北2.3m～23轴北2.3m	17.736m	标准段
10	23轴北2.3m～21轴北4.1m	19m    	标准段
11	21轴北4.1m～18轴北2.1m	24m    	预留孔洞
12	18轴北2.1m～15轴南2.2m	20m	标准段
13	15轴南2.2m～13轴北1.8m	20m	集水井
14	13轴北1.8m～10轴南3.199m	20m    	集水井
15	10轴南3.199m～8轴南4.199m	16m	标准段
16	8轴南4.199m～6轴北2.8m	22m	预留孔洞
17	6轴北2.8m～2轴南1.699m	24m	轨排井
18	2轴南1.699m～1轴北11.8m	22m	集水井
19	距端头144m	24m	正常曲线段
20	距端头120m	24m	正常曲线段
21	距端头96m	24m	盾构出土口
22	距端头72m	24m	正常曲线段
23	距端头48m	24m	正常曲线段
24	距端头24m	24m	大里程端头井
机场北站结构施工分段情况一览表
1、根据年度施工进度计划要求，计划两端头向中间推进。
2、主体结构施工按“纵向分段，竖向分层，由下至上”的施工原则进行组织。为减小每段砼结构浇筑体积，控制砼裂缝，缩短段落长度，车站由南至北划分为18个施工段，1施工段～18施工段，折返线分6个施工段（19施工段至24施工段）。见结构段落划分图（图1）。
3、根据目前确定的施工范围，小里程自1施工段向9段施工，大里程从18施工段向10施工段施工，折返线由大里程端头井向小里程施工（24施工段向19施工段）。
4、南端头开挖到底后，由南至北施工底板及结构，南端头1施工段、2施工段结构封顶后，模板撤至北端头集中6套模板，连续施工直至4段结构封顶。底板施工随基坑开挖不断向北推进不间断施工，北端头4段结构封顶后，南北两端各3套模板向中间推进施工直至结构段合拢。
2.3施工工艺流程
每一施工段按以下的施工顺序分层施工。
接地、垫层       底板、侧墙防水层       底板、底板梁      站台层侧墙、中柱      中板（梁）     站厅层柱、站厅层侧墙       顶板（梁）      附属结构（楼梯、电梯井、站台板）
在每一个施工段内，根据该段结构的特点，竖向上分为底板、站台层侧墙和中板、站厅层侧墙和顶板、环框梁等结构块逐层分块施工。车站断面竖向上分块施工车站的典型断面，分为3种情况：标准段分3块（底板、站台层侧墙和中板、站厅层侧墙和顶板）；盾构接收井分4块（底板、站台层侧墙、环框梁和中板、站厅层侧墙和顶板）；盾构始发井分5块（底板、站台层侧墙、环框梁和中板、站厅层侧墙和环框梁、顶板）竖向分块还根据有关要求和便于施工止水钢板，侧墙上的施工缝均高出板或腋角300mm。典型断面竖向分块图如下：
                             标准段结构竖向分块示意图
    盾构始发井结构竖向分块图
 盾构接收井结构竖向分块图
2.4平面施工顺序
主体结构施工从车站南北两端向中间分段分层由下向上逐层浇注混凝土结构
2.5断面施工步序
主体垂直分层浇筑顺序
第一步，施工垫层，施工底板及第3道支撑下侧墙外防水层，浇筑结构底板及30cm高侧墙。
第二步，根据施工顺序需要，待底板达到设计强度后，拆除第3道支撑，施工第2道支撑下侧墙外防水层，浇筑站台层侧墙及中板。
第三步，根据施工顺序需要，待底板达到设计强度后，拆除第2道支撑，施工顶板下侧墙外防水层，浇筑站厅层侧墙及顶板。
第四步，待侧墙达到设计强度后，拆除第1道支撑。在顶板混凝土达到强度后施工顶板外包防水，施工防水保护层。
第五步，顶板上分层回填土，恢复迁移管线，恢复路面结构。
在主体结构轨排井段，站厅层侧墙上增设了环框梁，该环框梁需要单独浇筑。中板浇筑完成后，支设站厅层侧墙环框梁模板，顶板在环框梁浇筑完成后进行。
2.6工期安排
本工程从南往北施工, 车站共分18段，每一施工段又划分出底部、中板、顶板，分三步进行施工，每段施工周期平均约为80天（防水施工穿插进行）。具体施工周期见下表：
主体结构进度计划表
段数	基坑开挖时间	主体结构施工时间	备注
1	4月24日～6月22日	7月1日～9月20日	
2	5月1日～7月10日	7月11日～10月1日	
3	5月8日～7月18日	7月19日～10月9日	
4	5月15日～7月25日	7月26日～10月16日	
5	5月22日～8月1日	8月2日～10月22日	
6	5月29日～8月10日	8月11日～11月1日	
7	6月7日～8月18日	8月19日～11月9日	
8	6月14日～8月24日	8月25日～11月15日	
9	6月21日～9月2日	9月3日～11月23日	
18	4月24日～6月22日	7月1日～9月20日	
17	5月1日～7月10日	7月11日～10月1日	
16	5月8日～7月18日	7月19日～10月9日	
15	5月15日～7月25日	7月26日～10月16日	
14	5月22日～8月1日	8月2日～10月22日	
13	5月29日～8月10日	8月11日～11月1日	
12	6月7日～8月18日	8月19日～11月9日	
11	6月14日～8月24日	8月25日～11月15日	
10	6月21日～9月2日	9月3日～11月23日	
24	5月15日～7月25日	7月26日～10月16日	
23	5月22日～8月1日	8月2日～10月22日	
22	5月29日～8月10日	8月11日～11月1日	
21	6月7日～8月18日	8月19日～11月9日	
20	6月14日～8月24日	8月25日～11月15日	
19	6月21日～9月2日	9月3日～11月23日	
每施工段施工计划周期(标准段)
序号	施工内容	工序	施工周期（天）	备注
1	底板结构块（垫层、底板防水层、底板、底纵梁）	接地	1	
		垫层及底板防水施工 	3	
		绑筋绑扎、模板支设及砼浇筑	6	
		合计	10	
2	站台层结构块（拆除第三道支撑，中板、站台层侧墙及防水层施工）	拆除支撑	1	待底板浇筑7天后施工
		侧墙防水施工	1	
		模板、支架搭设	3	
		绑筋绑扎及混凝土砼浇筑	6	
		合计	11	
3	站厅层结构块（拆除第二道
撑、施工站厅层侧墙及顶板，侧墙防水层施工）	拆撑	1	待第中板浇筑7天后施工
		防水层施工	1	
		模板、支架搭设	4	
		绑筋绑扎及混凝土砼浇筑	6	
		合计	12	
2.7 工程特点及技术要求
1、模板支撑体系特点
本车站主体结构模板支撑体系具有以下特点：
⑴本模板支架工程设置在基坑内，不考虑风载对模板支架的影响；
⑵承重支架均在底板浇注完毕后搭设在结构钢筋混凝土底板上，立杆支撑地基基础强度高，不存在地基不均匀沉降的问题；
⑶支撑系统为框架结构，侧墙和顶板施工满堂模板支撑体系，两侧有侧墙约束；
⑷支架搭设高度最大7300m，位于端头井处，标准段高度5550/6470mm，渡线段高度4000/6470mm；
⑸模板最大跨度25.1m，位于端头井处，标准段宽约19.7m；
⑹本工程模板主要采用方木配合胶合模板与定型钢模，支撑体系采用Ø48碗扣式脚手架搭设。
模板支架施工要求
⑴模板和支架能可靠的承受钢筋混凝土结构及施工的各项荷载，保证结构形状、位置和尺寸正确；
⑵模板支架搭设构造必须满足几何不变原则；
⑶构造简单，施工方便，装拆灵活，利于搬运，能满足钢筋安装、绑扎和混凝土灌注等工艺要求；
⑷墙模板预留吹扫孔和必要的振捣窗；模板支立前清理干净，铺设牢固、平整、接缝严密不漏浆，相邻两块模板接缝高低差不大于1mm，每块模板表面平整度不大于2mm，支架系统连接牢固稳定；
⑸中隔墙模板采用φ12拉杆螺栓固定；
⑹顶板结构先支立支架后铺设模板，并预留10～30mm的沉落量，顶板结构模板偏差为：设计高程加预留沉落量0～10mm，中线-10～10mm，宽度-10～15mm；
⑺墙体结构根据放线位置分层支立模板，内模板与顶模板连接好并调整净空合格后固定；外侧模板在钢筋绑扎完后支立。模板支立偏差为：垂直度0.2%，平面位置-10～10mm；
⑻结构拆模时间：不承重侧墙模板，在混凝土强度达到50%设计强度后拆除；承重结构顶板和顶梁，跨度在2～8m之间，强度达到80%设计强度后拆除；拆除过程中采取措施保证不破坏结构边角，严格禁止锤夯等破坏结构野蛮施工行为。
3、材料、设备及人力资源配置
3.1材料配置  
模板支撑体系材料计划表
序号	材料名称	单位	数量	备注
1	2440×1220×18mm木模板	张	1000	
2	1500×900×55mm定型钢模	张	800	
3	1500×600×55mm定型钢模	张	800	
4	1500×300×55mm定型钢模	张	800	
5	1500×200×55mm定型钢模	张	800	
6	Y1012定型钢模	张	400	
7	100×100×4000mm方木	根	900	
8	3000mm碗扣立杆（φ48*3.5mm）	根	810	
9	2400mm碗扣立杆（φ48*3.5mm）	根	810	
10	1800mm碗扣立杆（φ48*3.5mm）	根	340	
11	900mm碗扣横杆（φ48*3.5mm）	根	1559	
12	6000mm长扣件式脚手架钢管
（φ48*3.5mm）	根	12000	
13	十字扣件	个	23800	
14	一字连接扣件	个	9000	
15	旋转扣件	个	12000	
16	顶托	个	4100	
17	槽钢(100*4.85*5.3mm)	米	500	
3.2主体结构施工主要施工设备表
  主体结构施工主要施工设备表
名称	数量	备注
电锯	10	 木工机械
刨床	6	
手电锯	12	
切割机	6	 切割钢管及方钢
架子扳手	50	 架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手	18	 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链	8	调整架子水平曲度 
电动打磨机	6	 打磨钢模板
3.3主体结构施工劳动力安排
主体结构施工劳动力安排一览表
序号	内容	数量（人）	序号	内容	数量（人）
1	领工员	4人	8	电工	2人
2	模板班班长	2人	9	电焊工	10人
3	机电班班长	2人	10	模板工	20人
4	钢筋班班长	2人	11	钢筋工	80人
5	砼班班长	2人	12	架子工	40人
6	吊车司机	4个	13	普工	40人
7	混凝土工	20人			
合计	228人
4、支模架形式选用及设计
4.1支模架形式选用
模板支撑体系采用Φ48×3.5（计算按Φ48×3.0）碗扣架搭设，扣件钢管架辅助搭设 ，顶板模板选用18厚胶合板，内龙骨采用100×100（计算按90×90）木方，侧墙、中隔墙模板采用1500×600×55mm定型钢模或18厚胶合板，腋角用定型钢模，Φ16对拉螺栓，专用蝴蝶扣，主楞双钢管，可调支撑托。
4.2支模架设计
⑴板、梁支撑架施工荷载取值
模板支架设计时考虑的荷载标准值：
① 模板0.3kN/m2；
② 新浇混凝土自重25kN/m3；
③ 施工均布荷载3.0kN/m2。
⑵模板支架的荷载分项系数:
① 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.5；
② 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。
⑶本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：
① 施工人员及施工设备荷载1kN/m2
② 振捣混凝土时产生的荷载3.0kN/m2
4.3侧墙、柱子模板施工荷载取值
⑴模板支架设计时考虑的荷载标准值：
①新浇混凝土产生的侧压力按以下两式计算，取其较小值：
F=0.22γct0β1β2 
F=γcH
式中 F-新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；
γc-混凝土重力密度（取24 kN/m2）；
 t0-新浇注混凝土的初凝时间（h）,可采用t0=200/（T+15）计算（T为混凝土的温度℃）（T取20，则t0=5）
 V-混凝土浇注速度（m/h）；
 H-混凝土总高度（m）；
β1-外加剂修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2-混凝土坍落度影响修正系数取0.85。
②振捣混凝土时产生的荷载3.0kN/m2；
⑵模板支架的荷载分项系数:
①新浇混凝土产生的侧压力取1.35；
②振捣混凝土时产生的荷载取1.4。
4.4各模板支撑系统设置情况
按照结构形式和方便适用的原则，根据明挖主体结构特点及空间情况，标准段中板、顶板下支架立杆间距均为600mm（纵向）×600mm（横向），脚手架横杆步距1200mm；盾构始发井段（顶板厚1000mm）支架立杆间距均为600mm（纵向）×600mm（横向），脚手架横杆步距600mm。立杆下端设底座，上端钢管含可调顶托伸出上部横杆不超过500mm，上端螺杆外露长度不大于30cm，伸出端是压杆自由端，过长容易失稳。立杆下端下螺杆外露长度不大于15cm，设扫地杆，距最下端20cm，避免下端失稳。
4.4.1顶板模板系统（厚1000、800）
模板支撑立杆纵、横向间距均为600，步距1200，次楞100×100木方，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点
4.4.2中板模板系统（400厚）
模板支撑立杆纵距（平行侧墙方向）600,横距（垂直侧墙方向）900，步距1200，次楞采用100×100木方，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点。
4.4.3双面支模的中隔墙模板系统
内龙骨采用100×100木方，竖向布置，间距300，外龙骨双钢管水平方向布置，竖向间距600，Φ16对拉螺栓，双向间距600。
4.4.4单面支模的侧墙模板系统
内龙骨采用100×100木方，竖向布置，间距300；外龙骨双钢管水平方向布置，竖向间距600；外龙骨与满堂碗扣架架水平钢管连接，利用满堂碗扣架的水平杆对顶，可调支撑托节点，支顶点间距600×600，即利用满堂钢管架两侧靠侧墙的4跨5排立杆范围内将碗扣架的水平杆步距加密至600，应在满堂架搭设时一次同时完成。

4.4.5梁下模板系统
次楞100×100木方平行梁截面布置，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点。梁①（1000×2200梁下每排设6根立杆，立杆横向（垂直侧墙方向）间距≤300，立杆纵距（平行侧墙方向）600，横向水平杆步距600。梁②（1000×1800、1000×1400、800×1200）梁下每排设6根立杆，立杆横向（垂直侧墙方向）间距≤300，立杆纵距（平行侧墙方向）600, 水平杆步距1200；梁③（梁高度≤1000时）梁下立杆布置方法与1000厚板下施工方法相同。
4.4.6中柱模板系统
内龙骨100×100木方，竖向布置，间距300，外龙骨（柱箍）双钢管水平方向布置，竖向间距600，Φ16对拉螺栓，竖向间距600，水平间距≤600。

4.4.7梁侧模模板系统
上下木方压角，次楞方木竖向布置，间距≤300，双钢管主楞（含柱箍），水平布置，Φ16对拉螺栓，双向间距≤600。
5、板体系设计及主要施工方法
5.1设计范围
模板及支架的施工将根据施工缝的设置分段进行，每次进行约长22m结构的施工。本工程车站线路全长523.7m（含折返线160.7m），施工时车站共分成18个段落进行，施工时将分三个工作面进行。本工程的模板及支撑系统设计工程部位主要包括：侧墙模板、柱模板、梁模板、板模板。
5.2模板与支架系统设计
5.2.1模板支撑体系
模板施工质量是保证混凝土结构尺寸、表面质量的关键，施工中根据工程结构特点切实做好模板施工。本工程模板支撑体系的设计目标为：
⑴合理选择模板材料和支撑体系；
⑵确保模板及支撑系统有足够的承载能力、刚度和稳定性，安全地支承预期荷载，控制模板支撑的变形量；
⑶模板施工操作性强，利于模板周转。
本车站及明挖区间墙、板、梁模板主要采用18mm厚的木胶合模板、组合小钢模；支撑体系为碗扣式脚手架。
木胶合模板具有质轻、易于搬运、方便加工、施工速度较快的优点；碗扣支架具有高强度、高安全性、高施工效率的优点。
5.2.2 设计检算范围
标准段主体结构工程包括：中板、顶板、侧墙、纵梁等内容。
由于支架直接在底板（中板）上搭接，地基强度不再做设计检算。
本方案仅对中板、纵梁、侧墙、顶板的模板及支架进行设计检算，确保模板与支架系统的强度、刚度及稳定性等满足要求。
5.2.3 设计检算原则
1、在满足结构受力的前提下考虑挠度变形控制。
2、综合考虑结构的安全性、稳定性。
3、采取比较符合实际的力学模型进行计算。
5.2.4设计参数
1、水平板模板支架
本工程车站标准段顶板和中板板厚为800mm、400mm两种。模板采用为18mm木胶合模板，Φ48×3.5钢管搭设满堂模板支撑系统，立杆纵横向间距为600×600mm，步距为1200mm，最上层木方间距300mm，下层木方根据立杆布局进行布置（总原则是确保下层木方跨度最小）。
2、梁模板支架
本工程梁截面尺寸主要有以下几种形式：1000(800)×2200(1800)上翻梁、1000×2520（2200）底板下翻；1000×1400/800×1200中纵梁；2200（1800）×1000顶纵梁下翻梁、2200（1800）×1000顶纵梁上翻梁，模板采用为18mm木胶合模板，Φ48×3.5的钢管搭设满堂模板支撑系统，中纵梁碗扣支架布置为纵横向杆距为600×600，步距为600mm，顶纵梁碗扣支架布置为纵横向杆距为300×600，步距为600mm。梁底方木（次楞）采用100×100mm方木间距不大于300mm，主楞采用双拼钢管。
3、墙模板支架
墙体模板为组合钢模板，两侧边墙同时施工，利用Φ48×3.5的钢管搭设满堂模板支撑系统提供墙体的支反力，侧墙的支撑钢管布置为纵竖向间距600×600mm 。
端墙采用Φ48×3.5的钢管斜撑作为模板支撑系统，纵竖向间距600×600mm。
车站模板立杆的布置见“底板上碗扣支架布置图”，车站典型断面模板及支撑系统布置见“车站东端盾构井段模板支架正立面图”、“车站标准段断面模板支架正立面图”。按照布置图进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后，继续搭设。
5.3模板施工
5.3.1模板安装
1、侧墙模板安装
⑴侧墙钢筋绑扎完成后，彻底清理施工缝，随后进行侧墙立模，按预定划分的施工单元进行施工。
⑵侧模安装施工顺序：钢筋绑扎→侧墙模板→内主楞安装→安装支撑系统→浇筑侧墙混凝土→混凝土养护。
⑶侧墙模板安装前，严格测量定出模板边线，弹出墨线。
⑷按模板与支架施工设计安装模板、次楞、主楞，以及搭设支架，并紧固。
⑸模板与主体围护结构之间按一定的间距梅花型设置定位短撑，为了保证侧壁的几何尺寸符合设计要求，在侧墙内用Φ16钢筋设置限位筋。在模板顶部采用硬木支撑。
⑹模板支立完成以后进行校模，调整垂直度偏差至规范允许范围之内，按设计的间距对支架支撑系统进行纵向和横向剪刀撑加固，确保模板及支架系统的稳定性。
2、中（顶）板模板安装
⑴模板采用胶合板，支架采用满堂钢管支架。
⑵施工顺序：搭设板模板的支架→铺设水平方木→铺设板模板→楼板钢筋绑扎→板混凝土浇筑→混凝土养护→拆模板。
⑶搭设支架前必须首先检查钢管、扣件等材料的状况，对损坏严重的材料坚决不予使用。支架严格按照施工设计给定的间距和形式按要求搭设。支架两端设托撑，底托、顶托旋出丝扣的长度不超过30cm，以防失稳。
⑷模板采用吊车吊装，人工配合安装，安装前必须提前清理模板并涂抹脱模剂。模板安装完后绑扎钢筋浇筑砼。铺模板时可以从四周铺起，在中间收口。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板应清扫干净。
⑸由于混凝土的质量要求高，对模板的安装质量要求高，因此在模板安装时模板的接缝要用胶纸贴缝，防止跑浆。楼面的模板要按设计与规范的规定起拱。
⑹为了保证楼板的平整度和减少模板体系的变形，贴面板的方木需进行刨平处理。
5.3.2 模板的拆除
⑴模板拆模时间按设计及规范要求执行。混凝土浇筑时留置足够数量的同条件养护试块，依同条件养护的混凝土试块强度试验报告及现场施工要求进行拆模控制。拆除模板时应做好成品保护防止砼及棱角因拆模板而受损，以控制混凝土外观质量。柱、墙模板的拆除必须待混凝土达到要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除，墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，方可拆除。
⑵拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆非承重、后拆承重部分的原则。
⑶柱模板的拆除。先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，松掉水平可调头，再卸掉对拉螺栓后，接着拆掉连接模板的螺栓，然后用拉钩拉模板吊环，使模板与混凝土脱离，用吊车运走即可。但不允许撬面板及边框。
⑶墙体模板的拆除。先拆斜拉杆和斜支撑，松掉水平可调头，然后拆除穿墙螺栓和横竖背楞，卸下各种卡具。用撬杠轻轻撬动模板脱模，从顶部一块一块的将模板拆下，并运至指定地点收存。
⑷板、梁模板的拆除。板混凝土设计强度的100%后，经监理同意，方可拆除模板及架子。拆除时，先拆掉梁侧模，再拆除楼板底模。首先松动上可调头并降下10~20cm高度，人站在一端或已拆除的顶板模板的空隙处，再用钢钎撬动模板，使内主楞和模板落在底层排架上，拿下模板和方木，然后人工分上中下三个高度将模板传至地面运出或堆放，待上层模板全部运出后再拆下层排架，最后拆除水平拉杆和支架。
⑸拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理，材料应按编号分类堆放。
5.4支架施工
5.4.1支架搭设
1、扫地杆距地≤200，顶托伸出顶层水平杆长度≤500，螺杆伸出立杆顶长度≤200。支架外围周圈、内部双方向每4m设竖向连续加强型剪刀撑（底端应与地面顶紧，水平夹角在45º~60º之间）；顶层、底层、竖向剪刀撑顶部各交点平面设置加强型水平剪刀撑。中间水平剪刀撑设置间距≤4m。水平杆双向拉通，且与侧墙竖向构件每步采用钢管拉结顶牢形成水平固结点。顶板与侧墙交界的腋下加设1根立杆。侧墙、中柱应加设钢管斜撑，与底板上预埋Φ32钢筋头顶紧，以保证墙、柱的垂直度。
2、支架搭设注意事项
⑴支架构件质量及安装精度、扣件联结抗滑承载力等指标应满足规范要求；
⑵拧紧扣件(拧紧程度要适当)；
⑶有变形的杆件和不合格的扣件不能使用；
⑷支架各节点与模板必须顶紧，防止脱空受力不均。
⑸搭设过程中随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；
⑹搭设工人必须持证上岗并佩挂安全防护用品齐全；
⑺没有完成的支架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以防止发生意外。
5.4.2脚手架使用规定
⑴严禁上架人员在架面上奔跑、退行；
⑵严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
⑶严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；
⑷脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。
⑸脚手架使用中应定期检查下列项目：
a.扣件螺栓是否松动；
b.立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；
c.安全防护措施是否符合要求；
d.是否超载。
5.4.3支架拆除
为确保安全，必须待顶板浇筑完毕且达到设计强度100%后方可拆除中、顶板下支架。
严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆。具体如下：
向下调节顶托→拆除梁底模板及方木→拆除剪刀撑→拆除各层的横杆→拆除立杆→拆除扫地杆。
在脚手架拆除前应作好以下工作：
⑴对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险；
⑵在拆除脚手架时，应先清除脚手架上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷。
⑶脚手架在拆除前，必须进行详细技术交底，明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、拆除的安全措施和警戒区域；
拆除时做好以下工作：
⑴拆除脚手架的作业人员必须具备架子工操作证。拆除脚手架时，设立警戒区域，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；
⑵拆除支架时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。
⑶拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋。
⑷拆除支架和脚手架的横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，不得往下乱扔。
⑸拆除的支架和脚手架杆、脚手板、钢管、扣件等材料应往入传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和造成不必要的损失。
⑹拆下的支架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；
⑺拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将不稳定部分清除，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。
5.5底板模板施工
根据《地下铁道设计与施工》、主体结构施工资料等，结构底板与边墙施工缝留在底板表面以上20cm～30cm处的要求，同时根据主体结构在底部设计有一个900x300腋角构造形式，因此在基础施工时，底板同墙体相接的施工缝拟留在底板腋角以上30cm处，该腋角采用定制钢模板，腋角及侧墙拼接为1块大模板，采用2块P2015、1块IY1515、1块P6015拼装而成。同时根据《地下铁道工程施工及验收规范》要求，考虑到混凝土浇注后模板的变形、变位等问题，拟比设计尺寸宽10mm。
1、主要施工方法：模板采用吊模支设形式。支设时在模板底部设钢筋托架，用以控制模板的高度，同时在边墙与侧墙位置处设钢筋顶杆，用以控制墙体厚度和模板位置。模板由U型卡进行连接，用Φ48mm双钢管作为外部围檩材料，用钩头螺栓和3型扣件固定在模板上，使之形成一个整体。
模板的固定采用在底板上焊钢筋头作为顶点，焊接拉筋进行固定。
2、施工注意事项：为便于施工，且考虑到在以后墙体模板施工时的需要，在进行基础混凝土结构施工时需进行以下工作；
 ⑴在侧墙上部预埋钢筋，设置间距600mm，作为墙体施工时固定墙体模板之用。
⑵在距侧墙2.5m处预埋直径不小于20mm的短钢筋，设置位置与墙体跟部预埋螺栓平齐、间距1200mm，钢筋外露长度不小于200mm，作为墙体施工时调整、固定墙体上边口模板位置之用。

侧墙腋角模板拼装图
 
底板腋角模板示意图
底板上翻梁侧模采用组合钢模版，腋角的拼装见“侧墙腋角模板拼装图”,腋角部分次楞采用10#焊接型钢，采用钢筋焊接固定在底板钢筋上，上翻梁部分采用100×100mm方木@600mm布置，主楞肋采用￠48双钢管，水平设置，竖向间距不超过600mm。模板施工图如下：
        
                     底板上翻梁模板施工图
5.6墙体与顶板模板施工
根据《地下铁道工程施工及验收规范》第5.6.6条款要求，在进行墙体模板施工时，模板排列在高度方面拟比设计尺寸高10～15mm，同时在进行顶板支撑架施工时考虑10～15mm的沉落量。
1、模板及支架选型要求
墙体模板采用P6015钢模板组合。一般墙体施工采用直径48mm的双钢管作背檩材料，双钢管围檩按间距0.6m设置。用U、3型卡进行模板的组装和围檩材料的固定。
对于东西两侧的端墙，墙模板采用P6015钢模板，模板长边竖向布置。模板背楞采用10#工字钢，水平布置，斜撑的布置间距为沿竖向向上间隔1200mm布置，并与背楞连接可靠，每一排碗扣支架均设置斜撑，斜撑撑脚采用预埋φ25钢筋作支座。
  顶板模板支撑立杆纵、横向间距均为600，步距1200，次楞100×100木方，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点。
中板（板厚400mm）模板支撑立杆纵距（平行侧墙方向）600,横距（垂直侧墙方向）900，步距1200，次楞采用100×100木方，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点。
扫地杆距地≤200，顶托伸出顶层水平杆长度≤500，螺杆伸出立杆顶长度≤200。支架外围周圈、内部双方向每4m设竖向连续加强型剪刀撑（底端应与地面顶紧，水平夹角在45º~60º之间）；顶层、底层、竖向剪刀撑顶部各交点平面设置加强型水平剪刀撑。中间水平剪刀撑设置间距≤6m。水平杆双向拉通，且与侧墙竖向构件每步采用钢管拉结顶牢形成水平固结点。顶板与侧墙交界的腋下加设1根立杆。侧墙、中柱应加设钢管斜撑，与底板上预埋Φ32钢筋头顶紧，以保证墙、柱的垂直度。
2、主要施工方法：
⑴边墙模板施工
为保证结构外防水的质量，边墙模板施工时不设对拉螺栓，仅在根部设一道拉筋，设置间距为0.6m。地锚用φ25短钢筋在浇灌底板和中板砼时预先埋在板面上。水平撑利用梁板模板支撑体系的水平杆对两侧墙模板进行对撑。为保证模板受力均匀，两侧墙体砼浇灌应同时进行。根据计算，墙体竖向上浇筑速度不能大于每小时3m。模板的支设和加固如图。
                   
侧墙模板支设示意图
⑵板模板施工
中板、顶板、倒角及异型部位采用组合钢模版，次楞木采用100×100mm方木＠300mm，主楞双钢管，可调支撑托节点。详见顶板、中板示意图：

次楞横向铺设。次楞接头采用搭接接头，接头布置在主楞上。
 
次楞搭接示意图      
5.7梁模板施工
次楞100×100木方平行梁截面布置，间距300，主楞双钢管，可调支撑托节点。梁①（1000×2200梁下每排设6根立杆，立杆横向（垂直侧墙方向）间距≤300，立杆纵距（平行侧墙方向）600，横向水平杆步距600。梁②（1000×1800、1000×1400、800×1200）梁下每排设6根立杆，立杆横向（垂直侧墙方向）间距≤300，立杆纵距（平行侧墙方向）600, 水平杆步距1200；梁③（梁高度≤1000时）梁下立杆布置方法与1000厚板下施工方法相同。
 
顶、中纵梁模板支设示意图
    本车站顶纵梁有上翻和下翻形式，下翻形式的模板支设参考中纵梁，标准段的上翻梁见“顶纵梁模板支架支设示意图（标准段）”。
5.8框架柱模板施工
先在面上弹出纵横轴线和四周边线，按柱截面选择合适的钢模板拼装。先安装两端柱模板、校正固定，再拉通长线校正中间各柱模板。
本车站有两种柱截面形式，柱模板均采用组合钢模板。柱1100X800截面采用Y1015、P3015、P6015三种模板拼装组合，柱1300X800截面采用Y1015、P5515、P6015三种模板拼装组合，模板的拼装见柱模板拼装示意图。
柱模采用12.6#双槽钢成柱箍固定，以免浇筑柱混凝土时模板爆裂。竖向间距400mm设置柱箍，柱箍间采用钢筋焊接固定。模板与钢筋间绑放混凝土垫块，以免钢筋与模板相碰而产生露筋，各柱模板箍四周采用钢管斜撑，以增强稳定性。模板支设见柱模板支设示意图及柱模板施工示意图。
 
1100X800柱模板拼装示意图
 
1300X800柱模板拼装示意图
 
1300X800柱模板支设示意图
 
柱模板施工示意图
5.9侧墙与区间、出入口接口处洞口上部墙体模板
洞口上部墙体侧模、底模面板采用18mm厚木胶合模板，侧模、底模次楞采用100×100mm方木＠300mm，主楞采用100×100mm方木＠600mm。靠近围护桩的立杆根据现场情况采用300mm或600mm横杆据实调整。

洞口上部墙体模板图
5.10施工缝（变形缝）模板
⑴底板施工缝模板
施工缝模板采用18mm厚木胶合模板，主楞采用100×100mm方木，利用钢筋焊接于主筋上固定方木及模板。钢板止水带采用方木固定，底层钢筋下空间狭小，采用双层快易收口网作为模板封堵。底板施工缝模板施工方案见下图。
   
底板施工缝模板
⑵中板施工缝模板
中板施工缝模板采用18mm厚木胶合模板,中板主楞采用100×100mm方木，共布置3道，在底层钢筋下方空间狭窄，采用90mm宽木胶合模板固定木模。中板施工缝模板施工方案见下图。
 
中板施工缝模板
⑶顶板施工缝模板
顶板施工缝模板采用18mm厚木胶合模板，次楞采用100×100mm方木＠300mm,主楞采用100×100mm方木，主楞的固定采用间距600mm钢筋焊接于主筋上。顶板施工缝模板施工方案见下图。
             
顶板施工缝模板
⑷侧墙施工缝模板
侧墙施工缝模板采用18mm厚木胶合模板,主楞采用100×150mm木方，共设置5道，采用钢筋同侧墙水平钢筋焊接固定。侧墙施工缝模板施工方案见下图。
    
侧墙施工缝模板
6、质量保证体系及措施
6.1质量保证体系

图12 质量保证体系
6.2模板工程质量
    ⑴ 模板安装质量目标
必须符合《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）及相关规范要求。要求一次验收合格率100%。
    ⑵ 保证项目
模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。模板表面，不得漏刷脱模剂（通过观察检查）。
    ⑶ 基本项目
接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。
    ⑷ 允许偏差项目
项
次	项    目	允许偏差值(mm)	检查方法
1	轴线位移	柱、墙、粱	5	尺  量
2	底模上表面标高	±5	水准仪或
拉线尺量
3	截面模内尺寸	基  础	±10	尺  量
		柱、墙、粱	±4、-5	
4	层高垂直度	层高不大于5m	 6	经纬仪或
吊线、尺量
		大于5 m	8	
5	相邻两板表面高底差	2	尺  量
6	表面平整度	5	靠尺、塞尺
7	阴阳角	方正	—	方尺、塞尺
		顺直	—	线尺
8	预埋铁件中心线位移	3	拉饯、尺量
9	预理管、螺栓	中心线位移	3	拉线、尺量
		螺栓外露长度	+10、-0	
10	预留孔洞	中心线位移	+10	拉线、尺量
		尺寸	+10、0

11	
插  筋	中心线位移	5	尺  量
		外霹长度	+10、0	
6.3质量控制注意点
   　⑴浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
    ⑵顶板模板面板拼缝处应尽量设置通长铝梁或几字型材，且顶板模板与墙柱接触处必须加海棉条，以防止漏浆。顶板模板面板的拼缝采用硬拼法，不充许粘贴海棉条或胶带。
    ⑶上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。
    ⑷为合理的降低总体模板工程造价，模板面板尽量采用整张板材，需进行裁割时，合理计算，使其板材能充分的运用。
    ⑸为防止漏筋和钢筋可能的锈蚀对砼表面的污染，钢筋保护层可适当加大；由于钢筋保护层过大，无法使用砼块或专用的塑料定位卡。本工程采用在侧墙钢筋两端设置钢筋定位卡具，钢筋定位卡具采用Φ16钢筋和φ10钢筋制作，卡具采用“双F型”，卡具两端附加3×30×30mm的小钢板，钢板刷防锈漆。钢筋卡具在墙体中梅花形布置，间距为500mm。此方法不仅有效控制了钢筋保护层，又增大了与模板的接触面积，有效控制了墙体混凝土截面尺寸。
    ⑹模板体系要采用有效措施防止漏浆，大模板的接缝处要加塞海绵胶条。模板下口与顶板接触处或侧墙模板下口与已浇砼接触处要加塞海绵胶条。
    ⑺脱模剂选用矿物油比柴机油为三比七的混合油，注意不要对砼造成污染。
    ⑻浇筑过程严格执行砼振捣标准操作，防止浇筑飞溅起的灰浆对未浇筑部位模板面的污染及对模板板面造成损坏。
    ⑼模板移动前，确保模板及其配件连接牢固；
    ⑽为保证墙面质量,板面应随时清灰,及时涂刷新的隔离剂；
    ⑾拆下的模板需及时清灰,如发现板面不平或肋边损坏变形应及时修理、保养。清理时用刨刀、铁铲等将模板与混凝土接触面、模板与模板之间接缝处的混凝土浆、杂物等清理干净，以便周转使用。清理时注意对模板的保护，并涂刷脱模剂，要涂刷均匀，不准汪油和淌油。
    ⑿吊装或搬运模板时需注意避免模板面板的碰撞，以保护面板。
    ⒀模板拆除后，立即吊至大钢模板堆放区，按编号位置堆放。钢模板堆放时应对面放置，下垫木方；中间留出人行和操作通道，间距600～800mm。模板不得靠在其他不稳定物体上，防止滑移倾倒。
6.4模板质量通病的防治及质量保证措施
序号	项目	防治措施
1	混凝土墙底烂根	模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。
2	墙面不平、粘连	墙体混凝土强度达到1.2MPA方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。
3	墙体垂直偏差	支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正,变形严重的模板不得继续使用。
4	墙面凸凹不平	加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,应随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。
5	墙体钢筋移位	采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用钢筋撑铁固定钢筋位置。
6	墙体阴角不垂直,不方正	及时修理好大模板；支撑时要控制其垂直偏差,并且角模内用顶固件加固，保证阴角部位的模板的每个翼缘至少设有一个顶件，顶件不得使用易生锈的钢筋或角铁；阴角部位的模板两侧边需粘有海棉条,以防漏浆。
7	墙体外角不垂直	阳角部位的模板确保定位准确，夹具紧固，使角部线条顺直,棱角分明
8	墙体厚度不一致	使用坚固的塑料撑具直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按设计要求上紧。
7、夏季、雨季施工措施
7.1雨季施工措施
1、新模板及使用过的模板、方木要摆放整齐，雨水来临之前 将其覆盖。 4.2.2 柱体模板合模后，如不能及时浇筑砼，应在适当部位留排 水孔，防止突然下雨时模板内积水。 
2、雨期施工过程当中，定期检查模板支架的稳定性，设置专 门模板支架沉降观测控制点，观测模板支架的沉降量，以便提供可靠 的数据指导施工，保证支架的稳定性。
3、雨施前及雨施期间，认真检查外脚手架，发现隐患及时排 除。雨停以后，首先检查架子是否安全，然后方可让工人进入施工现 场进行作业。同时保证外架子周围排水通畅。
4、卸料平台在雨期期间，考虑到各种材料可能因部分雨淋而造 成容重增加，要减少卸料平台的堆作规程要求铺设， 并用铅丝绑牢。 支搭脚手架过程中，下班前要将架子立杆、脚手板做好载，以保证平台安全。
5、脚手架上脚手板必须按操收头工作，防 止突发风雨造成事故。
6、 安全员及负责各厂房工长对脚手架、孔洞、围护进行巡视 检查，发现安全隐患及时纠正、整改。
7.2夏季施工措施
1、合理调节作息时间，尽量避免高温下露天作业。
2、加强机械的维护保养工作。
3、加强后勤工作，茶水供应充足，深基坑内设置排风扇。
4、搞好文明施工，加强道路洒水，防止尘土飞扬。
5、备用足够的排水设施，防止雷阵雨袭击作业面，从而影响工程质量及危及安全工作。
8、安全、文明施工质量保证措施
8.1安全保证措施
⑴建立完善安全体系
项目经理部成立以项目经理、副经理、总工程师为首的安全领导小组，组织领导安全管理工作。定期进行安全检查、召开安全分析会议，研究改进措施，推动项目部安全管理工作的深入开展。
⑵建立健全自检制度
项目经理部设质量安全检察部，配2名专职安全、质量检查工程师，在施工过程认真实施检查。同时认真接受建设单位安全监督和监理单位的监理，接受社会安全监督部门的监督。
⑶明确安全详细的安全生产计划
建立从项目经理、作业班长到操作工人的岗位安全责任制、明确各级管理职责，管理生产必须管安全，建立严格的考核制度，将经济效益与安全挂钩。
⑷编制详细和安全生产计划
开工前项目经理部编制实施性安全施工设计，对技术复杂、施工危险性大、多发易发事故的高处作业；钢管支撑的安装与拆除；深基坑开挖等施工项目，编制专项安全设计。
⑸实行逐级安全技术交底制
由经理部质量安质部书面安全交底，要履行签字手续，并保存资料。项目经理部专职安全工程师要对安全技术措施的执行情况进行监督检查，并作好记录。
⑹加强施工现场安全教育
针对工程重点和难点对特种作业人员进行安全教育。兼职安全员、领导员、班组长、架子工、起重工，电工、焊接工、机械工、厂内机动车辆驾驶以及新工上岗、工人变岗和改变工艺等都要进行特种培训岗前安全教育。
⑺施工阶段洞口防护
①预留洞口小于500×500mm防护采用木板覆盖固定。
②预留洞口小于1500×500mm，大于500×500mm，防护上部采用木板覆盖固定，下焊接钢筋网。
③预留洞口大于1500×1500mm时，防护采用钢管扣件脚手架栏杆、洞口须张挂安全网。 
④施工作业临边的防护
a．结构施工作业临边设置上下二道防护栏杆，高度1.5m，防护栏杆用Φ48钢管搭设，并用红白双色油漆做醒目标识。
b．防护栏杆设置不低于18cm的踢脚台，踢脚台的材料应有足够的脚踢强度，满足安全使用条件。
c．防护栏、支架内侧安全网进行全封闭。
⑻认真执行安全检查制度
经理部要必须坚持安全检查制度，安全检查每旬进行一次，作业班组每天进行班前安全讲话。对施工危险性大、采取新工艺、季节性变化、节假日前后等要进行不定期检查，并要有领导值班，对检查中发现的安全问题按照“三不放过”的原则定人限期进行整改，
⑼制定安全奖罚办法
①项目部预留安全奖金，按完成工程量及施工安全情况奖罚兑现。
②制定详细的对项目经理部、项目部领导班子、先进个人的奖励办法。

安全生产体系框

8.2文明施工及环保措施
8.2.1文明施工管理制度
① 严格按照南昌市文明施工要求，并结合该站的实际情况制定文明施工细则，按其要求文明施工。管理小组对各班组定期检查，随时抽查，逐项打分，综合评比，进行奖罚。
② 对职工进行文明施工教育，每周召开文明施工例会，并由专职人员举办文明施工讲座，宣传文明施工准则，提高每一位员工文明施工意识，在南昌市树立我集团公司良好的企业形象。
8.2.2现场文明施工措施
① 平面布置：施工现场必须按总平面图布置，不随意改变，其外饰面与周围环境协调，布局合理、整洁、大方，围蔽墙外写上与工程建设相关的标语、口号，有严格的门卫制度，围墙大门外侧悬挂写有工程简介、开竣工日期和建设、设计、施工、监理单位的施工牌。开挖范围外其余场地采用硬化地面。
② 现场管理：施工现场设五牌一图，即工程概况牌、安全纪律牌、安全标语牌、安全记录牌、文明施工制度牌和施工平面图。图牌必须齐全且美观整齐。施工现场范围内必须张贴宣传标语，并设置黑板报和报栏，其内容经常更换。
场内机械停放整齐，材料堆码有序，施工便道通畅，各种线路清晰不乱。对危险的施工区域及设施设置醒目的警示牌。夜间照明充足。区间施工有良好的通风条件及便利的上、下楼梯。各工序衔接井然有序，工人操作标准化、规范化和制度化。
③ 生活设施：施工现场设置必要的各类职工生活设施，并符合卫生、通风、照明等要求；职工的膳食、饮水供应等符合卫生标准。
④ 环境卫生：大门口设洗车槽，设专人对出入车辆冲洗。施工现场及生活区设专人打扫卫生，清理垃圾。生活垃圾集中纳入城市垃圾处理系统。
⑤ 现场文明气氛：所有工作人员持有充一制作的标有姓名、职务、身份及编号的工作证，在现场期间一直佩带在胸前，且穿戴整齐，行为文明。现场的所有施工机械及设备都醒目地注上集团公司的名称。

8.2.3环保措施
① 噪音、振动控制：通过设隔音罩、隔音板、减震底座，尽量使用环保机具等措施，将施工期间施工机械的噪音控制在最低限度，满足国家和南昌市有关法规要求，符合《建筑施工场地躁声限界》（GB12523-90）。
采取有效措施将施工产生的振动减小到最低幅度，以使施工不影响周围建筑物安全，不对有关单位精密仪器正常精度产生影响和影响居民身体健康，控制标准符合《城市区域环境震动标准》（GB10070-88）的要求。
② 淤泥、污水排放管理：淤泥和废浆定点堆放，采取必要的固化措施后及时外运，并做到泥浆不乱溢，淤泥不乱遗。淤泥外运严格遵守市政府有关规定，运泥车一次不能装得过满，并加蓬布遮盖，在出发前认真冲洗。
施工及生活用的废水、污水经过沉淀、初步净化后排水排污系统。采取切实有效措施，不使有害物质（如燃料、油料、化学品、以及超过允许量的有害气体和尘埃、弃渣等）污染场地周围的环境以及草地和树木。
③ 垃圾管理：设专人负责管理，垃圾清扫、堆放，并纳入市垃圾管理系统。
④ 临时交通维护：由于施工过程给周围交通造成不便，为使施工对周围交通影响减至最小，除采取合理的施工组织措施外，采取以下措施：
沿临边交通线路设置醒目的交通指示牌和夜间照明路灯，保证行人与车辆能够安全方便疏散。
施工车辆避开交通高峰期，并派专人定期更新交通指示牌，维修路灯线路，配合交通管理人员维持交通秩序，疏散拥塞车辆。
⑤ 绿化：对场地内需要保留的树木用围栏加以保护；开辟场地间隙种花植草，大门及围墙设置绿化带，使施工现场与周围环境相协调。
⑥ 夜间施工应按南昌市有关规定办理夜间施工许可证。
⑦ 场地围墙整齐美观，场内硬化整洁，出入车辆清洗干净，使施工场地的环境与市容相协调。
⑧ 对施工场地范围内以及施工可能触及到的地方以内应保护的树木、广告、管线、建筑物、构筑物等采取加防护围栏、悬挂标签和标记的方式妥善保管，以免施工机具及人员等对其造成破坏，并由专人经常检查防保，施工完毕后将其完整无损的向业主移交。
9、应急预案
9.1编制目的
为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，应根据危险性较大模板工程的现场环境、设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、把事故降低到最小程度，根据中华人民共和国《安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》、《消防法》、建设部《工程建设重大事故和调查程序规定》规定，制定本应急救援预案。
9.2应急领导小组
此危险性较大模板工程施工前成立了专门的应急领导小组，来确保发生意外事故时能有序的应急指挥。
应急领导小组组成人员如下：
组长：褚晓晖
副组长：周海波、张九俊
成员：杨涛、斯攀、赵科利、宁继阳、龚月友、尹鹏程、王坡炎、海凌、梁明、冉志成、庞正伦、张华、田雷、劳务队伍各作业班组长。
9.3应急领导小组职责
⑴领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。
⑵当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。
⑶负责配备好各种应急物资和消防器材、救生设备和其他应急设备。
⑷发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。
⑸负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。
⑹组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。
⑺组长职责：
①决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求公司应急服务机构提供帮助，实施应急计划。
②重大事故发生后，与领导小组成员指挥人员撤离，组织人员救助伤害者。
③与场外应急机构（公司应急救援中心）取得联系，并保护好事故现场。
④在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。
⑤在应急救援状态后，组织有关人员配合事故调查组调查事故。
⑻副组长职责：
①建立应急步骤，负责协助公司各应急救援小组制定事故应急救援方案和措施，确保员工的安全和减少设施财产损失。
②在救援服务机构到来之前直接参与救护。
③安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。
④设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。
⑼组员职责：
①重大事故发生后，配合组长、副组长与场外应急服务机构取得联系及紧急情况的记录作业安排。
②组织现场人员撤离，做好事故现场警戒工作和救助伤害者。
③做好应急救援通道的畅通，引导抢险救援人员及车辆的进入。
⑽其他人员（施工员、电工、材料员、各施工作业班长）
重大事故发生后，其他人员如施工员、电工、材料员、各施工作业班（组）长听从项目部指挥、服从项目经理的领导迅速开展场内应急救援工作。

9.4应急反应预案
9.4.1事故报告程序
施工现场紧急情况处理流程图

应急电话：火警—119；  匪警—110；  交通事故—122；  急救—120
9.4.2事故报告
事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。
9.4.3现场事故应急处理
危险性较大模板工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、触电事故、高温中暑、高空坠落、支架垮塌、落物伤人等事故。
1、火灾事故应急处理
①当火灾发生时，当事人视火势情况及时进行扑救、报告给值班人员和义务消防队或及时报警拨打119，并说明火灾位置和简要情况。
②集中力量控制火势。根据就地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断，迅速进行灭火；
③消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源；
④疏散物资。安排人力物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延；
⑤注意人身安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤害；
⑥积极抢救被困人员并配合医疗救护人员做好伤员的救治。
⑦配合好消防人员，最终将火扑灭。
2、触电事故应急处理
①立即切断电源。用于燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。
②伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时采取人工呼吸、心脏挤压术进行抢救。
③在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。
④局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
3、高温中暑的应急处理：
①应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。
②降温：用凉水或50％酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温过程中必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳情况。当腋温降到38摄氏度左右时，应立即停止降温。
③及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其它饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。
④及时处理呼吸、循环衰竭。
⑤转院：医疗条件不完善时，应及时送往就近医院，进行抢救。
4、人生伤害事故处理
当发生如高空坠落、机具伤人、落物伤人等而造成人身伤害时：
①向应急领导小组进行汇报。
②应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。
③积极进行伤员抢救。
④做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。
5、支架垮塌
当发生支架垮塌时：
①立即停止现场作业，所有人员立即撤离到安全地带。
②立即将现场情况报告应急领导小组，包括垮塌范围、人员伤害情况、大致原因等。应急领导小组视情况决定是否需要报警等外部救援。
③立即组织人员、吊车等对被压、被埋、受伤人员进行抢救。
④抢救过程中注意周围环境情况，防止发生次生灾害事故。
⑤做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。
9.4.4应急培训和演练
应急反应组织和预案确定后，项目部应急领导小组组长组织所有应急人员进行应急培训。
组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果对预案进行补充完善。
在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。
经业主、监理、安监等单位同意后，清理现场恢复生产。
项目部组织对事故的调查处理。
在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。
9.4.5应急通信联络
遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采取相应救援措施。
9.4.6预备应急救援工具
预备应急救援工具如下表：
序号	器材或设备	数量	主要用途
1	切割机	1台	清除障碍物
2	起重机	1台	清除障碍物
3	药箱	2个	用于抢救伤员
4	担架	2个	用于抢救伤员
5	支  架	若干	支撑加固
6	模板、木枋	若干	支撑加固
7	止血急救包	4个	用于抢救伤员
8	手电筒	6个	用于停电时照明救援
9	应急灯	6个	用于停电时照明救援
10	爬  梯	3樘	用于人员疏散
11	对讲机	8台	联系指挥求援
12	绝缘鞋	10双	用于救援
13	绝缘手套	10双	用于救援
14	安全带	10条	用于救援
15	安全帽	10顶	用于救援
 
附件一：钢管落地脚手架计
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 7.3 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 0.6米，立杆的横距为0.6米，大小横杆的步距为1.2 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 520 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0； 
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.4 米，水平间距1.8 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处广东省深圳市，基本风压为0.75 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1489；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；
脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):170.00；
立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
                 
             
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.6/(2+1)=0.07 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.6/(2+1)=0.6 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.07=0.124 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；
                 
          图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
 
          图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
                 
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.124×0.62+0.10×0.84×0.62 =0.034 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
                 
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.124×0.62-0.117×0.84×0.62 =-0.04 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.034×106,0.04×106)/4490=8.909 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 8.909 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
                 
其中：
   静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.07=0.103 kN/m；
   活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.103×6004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.6×6004/(100×2.06×105×107800) = 0.039 mm；
大横杆的最大挠度 0.039 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 600/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×0.6 = 0.02 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.6×0.6/(2+1)=0.042 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.6×0.6/(2+1) =0.360 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.02+0.042)+1.4 ×0.36 = 0.578 kN；
         
                      小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
                 
Mqmax = 1.2×0.033×0.62/8 = 0.002 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
                 
Mpmax = 0.578×0.6/3 = 0.116 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.117 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.117×106/4490=26.163 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =26.163 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
                 
Vqmax=5×0.033×6004/(384×2.06×105×107800) = 0.003 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.02+0.042+0.36 = 0.422 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
                 
Vpmax = 421.98×600×(3×6002-4×6002/9 ) /(72×2.06×105
        ×107800) = 0.146 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.003+0.146 = 0.148 mm；
小横杆的最大挠度为 0.148 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 600/150=4与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
                         R ≤ Rc    
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.6×2/2=0.02 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.6/2=0.01 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×0.6×0.6/2=0.063 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.6×0.6 /2 = 0.54 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.02+0.01+0.063)+1.4×0.54=0.868 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!  
五、脚手架立杆荷载计算: 
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1489
  NG1 = [0.1489+(0.60×2/2)×0.033/1.20]×7.30 = 1.209；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹夹板，标准值为0.35
  NG2= 0.35×6×0.6×(0.6+0.3)/2 = 0.567 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14
  NG3 = 0.14×6×0.6/2 = 0.252 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 
  NG4 = 0.005×0.6×7.3 = 0.022 kN；
经计算得到，静荷载标准值
  NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.049 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
  NQ= 3×0.6×0.6×2/2 = 1.08 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算 
                 
其中  Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
    Wo = 0.75 kN/m2；
    Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
    Uz= 1 ；
    Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
   Wk = 0.7 ×0.75×1×0.645 = 0.339 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
   N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.049+ 1.4×1.08= 3.971 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
   N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.049+ 0.85×1.4×1.08= 3.744 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
  Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.339×0.6×
      1.22/10  = 0.035 kN.m；
六、立杆的稳定性计算: 
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
                 
立杆的轴向压力设计值 ：N = 3.971 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.079 m；
长细比 Lo/i = 131 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.391 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 3971/(0.391×424)=23.955 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 23.955 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
                 
立杆的轴心压力设计值 ：N = 3.744 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.079 m；
长细比: L0/i = 131 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.391
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 3744.498/(0.391×424)+34816.068/4490 = 30.341 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 30.341 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算: 
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
                 
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.841 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 1.08 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.149 kN/m；
Hs =[0.391×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.841
+1.4×1.08)]/(1.2×0.149)=176.095 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
                 
[H] = 176.095 /(1+0.001×176.095)=149.728 m；

[H]= 149.728 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为7.3m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
                 
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.841 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 1.08 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.149 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.035 /(1.4 × 0.85) = 0.029 kN.m；
Hs =( 0.391×4.24×10-4×205×103-(1.2×0.841+0.85×1.4×(1.08+0.391×4.24×100×0.029/4.49)))/(1.2×0.149)=170.17 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
                 
[H] = 170.17 /(1+0.001×170.17)=145.423 m；
[H]= 145.423 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为7.3m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的计算: 
 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
      Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.339 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 4.32 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.048 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.048 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
     Nf = φ•A•[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
        由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：  A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；
Nl = 7.048 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.048小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
                 
                        连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算: 
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 
                p ≤ fg 
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 170 kpa； 
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =14.978 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 3.744 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=14.978 ≤ fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！
十、脚手架配件数量匡算: 
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，
因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L --长杆总长度(m)；               N1 --小横杆数(根)；           
   N2 --直角扣件数(个)；             N3 --对接扣件数(个)；         
   N4 --旋转扣件数(个)；             S --脚手板面积(m2)；       
   n --立杆总数(根) n=1736；         H --搭设高度(m) H=7.3；      
   h --步距(m) h=1.2；              la--立杆纵距(m) la=0.6；   
   lb --立杆横距(m) lb=0.6；   
长杆总长度(m)  L =1.1 ×7.30 ×(1736 + 0.60 ×1736/1.20 - 2 ×0.60/1.20)=20902.09；
小横杆数(根)  N1 =1.1 ×(7.30 /1.20 ×1/2 + 1) ×1736 = 7718；
直角扣件数(个)  N2 =2.2 ×(7.30 / 1.20 + 1) ×1736 = 27053；
对接扣件数(个)  N3 =20902.09 / 6.00 = 3484；
旋转扣件数(个)  N4 =0.3 ×20902.09 / 6.00 = 1046；
脚手板面积(m2)  S = 1.1 × ( 1736-2) × 0.60 / 0.60=1907.40。
根据以上公式计算得长杆总长20902.09m；小横杆7718根；直角扣件27053个；对接扣件3484个；旋转扣件1046个；脚手板1907.40m2。

附件二：板模板计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.00；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:钢管支撑；
板底钢管的间隔距离(mm):300.00；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；
3.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):1000.00；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；
板底支撑采用钢管；
托梁材料为：12.6号槽钢；
              
             
                   图2  楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
  
                     面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×1×1+0.3×1 = 25.3 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
                 
其中：q=1.2×25.3+1.4×3= 34.56kN/m
最大弯矩M=0.1×34.56×0.32=  0.311 kN•m；
面板最大应力计算值  σ= 311040/54000 = 5.76 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值  [f]=15 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 5.76 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!
三、纵向支撑钢管的计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩  w=4.49cm3；
截面惯性矩  I=10.78cm4；
  
                      方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q11= 25×0.3×1 = 7.5 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12= 0.3×0.3 = 0.09 kN/m ；
(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
q2 = (3 + 2)×0.3 = 1.5 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
                 
静荷载：q1 =  1.2 × (q1 +  q2) = 1.2×(7.5+0.09) = 9.108 kN/m；
活荷载：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；
最大弯距 Mmax = (0.1×9.108+0.117×2.1 ) ×0.62 = 0.416 kN.M；
                 
最大支座力 N = ( 1.1 ×9.108 + 1.2×2.1)×0.6 = 7.523 kN ；
最大应力计算值  σ= M / W = 0.416×106/4490 = 92.726 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
纵向钢管的最大应力计算值为 92.726 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
                 
静荷载 q1 = q11 + q12 = 7.59 kN/m
活荷载 q2 = 1.5 kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= (0.677×7.59+0.990×1.5)×6004/( 100×20.6×105×10.78 ) =0.387 mm；
支撑钢管的最大挠度小于600/150与10 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：12.6号槽钢；
W=62.137 cm3；
I=391.466 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 7.523 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m) 
 
                       托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)   
最大弯矩 Mmax = 0.79 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.023 mm ；
最大支座力 Qmax = 16.176 kN ；
最大应力 σ= 790094.903/62137 = 12.715 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 12.715 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.023mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4 = 0.596 kN；

(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3×0.6×0.6 = 0.108 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×1×0.6×0.6 = 9 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.704 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (3+2 ) ×0.6×0.6 = 1.8 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
         N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.164 kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
                 
其中  N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.164 kN；
      σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
      i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
      A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
      W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
      σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
     [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
      L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
       l0 = h+2a                  
      a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.2+2×0.3 = 1.8 m ；
L0 / i = 1800 / 15.9=113 ；
由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=14164.32/(0.496×424) = 67.352 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 67.352 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算: 
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 
                p ≤ fg 
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 68 kpa； 
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =56.657 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.164 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=56.657 ≤ fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！
 
附件三：板模板计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.60；步距(m):1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.00；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；
扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:钢管支撑；
板底钢管的间隔距离(mm):300.00；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.300；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；
3.楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；
每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；
楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):400.00；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；
板底支撑采用钢管；
托梁材料为：12.6号槽钢；
            
                 
                   图2  楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.82/6 = 54 cm3；
I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
 
                     面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.4×1+0.3×1 = 10.3 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
                 
其中：q=1.2×10.3+1.4×3= 16.56kN/m
最大弯矩M=0.1×16.56×0.32=  0.149 kN•m；
面板最大应力计算值  σ= 149040/54000 = 2.76 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值  [f]=15 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 2.76 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算
挠度计算公式为
                 
其中q = 10.3kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×10.3×3004/(100×9500×107800)=0.552 mm； 
面板最大允许挠度  [V]=300/ 250=1.2 mm；
面板的最大挠度计算值 0.552 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!
三、纵向支撑钢管的计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩  w=4.49cm3；
截面惯性矩  I=10.78cm4；
      
                      方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q11= 25×0.3×0.4 = 3 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12= 0.3×0.3 = 0.09 kN/m ；
(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
q2 = (3 + 2)×0.3 = 1.5 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
                 
静荷载：q1 =  1.2 × (q1 +  q2) = 1.2×(3+0.09) = 3.708 kN/m；
活荷载：q2 = 1.4×1.5 = 2.1 kN/m；
最大弯距 Mmax = (0.1×3.708+0.117×2.1 ) ×0.62 = 0.222 kN.M；
                 
最大支座力 N = ( 1.1 ×3.708 + 1.2×2.1)×0.6 = 3.959 kN ；
最大应力计算值  σ= M / W = 0.222×106/4490 = 49.43 N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；
纵向钢管的最大应力计算值为 49.43 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
                 
静荷载 q1 = q11 + q12 = 3.09 kN/m
活荷载 q2 = 1.5 kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V= (0.677×3.09+0.990×1.5)×6004/( 100×20.6×105×10.78 ) =0.209 mm；
支撑钢管的最大挠度小于600/150与10 mm,满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：12.6号槽钢；
W=62.137 cm3；
I=391.466 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.959 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)   
最大弯矩 Mmax = 0.95 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.068 mm ；
最大支座力 Qmax = 12.934 kN ；
最大应力 σ= 950464.73/62137 = 15.296 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 15.296 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 0.068mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×4 = 0.596 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.3×0.6×0.9 = 0.162 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.4×0.6×0.9 = 5.4 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.158 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (3+2 ) ×0.9×0.6 = 2.7 kN
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
         N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.169 kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
                 
其中  N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.169 kN；
      σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
      i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
      A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
      W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
      σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
     [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
      L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
       l0 = h+2a                  
      a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.2+2×0.3 = 1.8 m ；
L0 / i = 1800 / 15.9=113 ；
由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=11169.12/(0.496×424) = 53.109 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 53.109 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
七、立杆的地基承载力计算: 
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 
                p ≤ fg 
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 68 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =44.676 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.169 kN；
基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=44.676 ≤ fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！

附件四：墙模板计算书
碗扣式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；
主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；
对拉螺栓直径(mm):M16；
2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
主楞肢数:2；
3.次楞信息
龙骨材料:木楞；
宽度(mm):90.00；高度(mm):90.00；
次楞肢数:1；
4.面板参数
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):17.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.70；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
 
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
                 
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
     t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
     T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
     V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
     H -- 模板计算高度，取3.000m；
     β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
     β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
 
面板计算简图
1.抗弯强度验
跨中弯矩计算公式如下:
                 
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
       l--计算跨度(内楞间距): l =300.0mm；
       q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
           新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
           倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×32.425×300.0×300.0= 2.92×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
                 
其中， σ  --面板承受的应力(N/mm2)；
       M  --面板计算最大弯距(N.mm)；
       W  --面板的截面抵抗矩 :
                 
         b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
       W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3；
       f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.92×105 / 3.24×104 = 9.007N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =9.007N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
                 
其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
       l--计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm；
       q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
          新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；
          倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×32.425×300.0 = 5836.471N；
截面抗剪强度必须满足:
                 
其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
       ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 5836.471N；
       b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；
       hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
       fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T  =3×5836.471/(2×600×18.0)=0.811N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.400N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.4N/mm2，满足要求！
 3.挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.7×0.6 = 28.62N/mm；
     l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm；
     E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
     I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；
面板的最大允许挠度值:[ω] = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×28.62×3004/(100×9500×2.92×105) = 0.567 mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度90mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90×90×90/6 = 121.5cm3；
I = 90×90×90×90/12 = 546.75cm4；
 
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
                 
其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；
       l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；
       q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
           新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；
           倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
           q =(15.456+0.756)/1=16.212 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×16.212×600.0×600.0= 5.84×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：
                 
其中， σ  --内楞承受的应力(N/mm2)；
       M  --内楞计算最大弯距(N.mm)；
       W  --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.22×105；
       f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = 5.84×105/1.22×105 = 4.804 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 4.804 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
                 
其中， V－内楞承受的最大剪力；
       l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；
       q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
          新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；
          倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。
           q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/1=16.212 kN/m；
内楞的最大剪力：∨ = 0.6×16.212×600.0 = 5836.471N；
截面抗剪强度必须满足下式:
                 
其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
       ∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 5836.471N；
       b--内楞的截面宽度(mm)：b = 90.0mm ；
       hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ；
       fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ = 1.700 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: fv  =3×5836.471/(2×90.0×90.0)=1.081N/mm2；
内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.700N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值 τ =1.081N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.7N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
 挠度验算公式如下：
                 
其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；
       q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.30/1=14.31 kN/m；
       l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ；
       E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；
       I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=5.47×106；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.31/1×6004/(100×9000×5.47×106) = 0.255 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.4mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.255mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.4mm，满足要求！
(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
     
外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
                 
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.6/2=4.86kN；
      外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×4863.73×600.00= 5.11×105 N/mm；
强度验算公式：
                 
其中，  σ--  外楞的最大应力计算值(N/mm2)
     M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 5.11×105 N/mm
     W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；
    [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)，[f] =205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ = 5.11×105/5.08×103 = 100.53 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =100.53N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
                 
其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；
       l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm；
        P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×47.7+1.4×2)×0.3×0.6/2=4.864kN；
外楞的最大剪力：∨ = 0.65×4863.726 = 1.90×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
                 
其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；
       ∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 1.90×103N；
       b--外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；
       hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；
       fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1.90×103/(2×50.0×100.0)=0.569N/mm2；
外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.700N/mm2；
外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.7N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.569N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.7N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
                 
其中， ω--外楞最大挠度(mm)；
       P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.71×0.30×0.60/2＝4.29 kN/m；
       l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ；
       E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ；
       I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×8.59×100/2×6003/(100×210000×1.22×105) = 0.415mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.4mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.415mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.4mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
     A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
     f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M16 ；
穿墙螺栓有效直径: 13.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 144 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.705×0.6×0.6 = 17.174 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=17.174kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，满足要求！

附件五：梁模板计算书
碗扣式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
    
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.80；
梁截面高度 D(m):1.90
混凝土板厚度(mm):1000.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
立杆步距h(m):0.60；
梁支撑架搭设高度H(m)：7.30；
梁两侧立柱间距(m):1.00；
承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.30；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):3.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：90.0；
梁底方木截面高度h(mm)：90.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：300；
次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：300；
穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M16；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.0；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
                 
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
     t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
     T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
     V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
     H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
     β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
     β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
  面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 
 
                面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
                 
其中， σ  -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
     M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
     W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3；
     [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
                 
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
          新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；
          倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；
q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 300mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×6.588×3002 = 5.93×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 5.93×104 / 1.62×104=3.66N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =3.66N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
 2.挠度验算
                 
      q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.3 = 5.4N/mm；
      l--计算跨度(内楞间距): l = 300mm；
      E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
      I--面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.4×3004/(100×9500×1.46×105) = 0.214 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300/250 = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值  ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；
I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4；
      
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
                 
其中， σ  -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
     M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
     W -- 内楞的净截面抵抗矩；
    [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
                 
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.3=6.59kN/m；
     内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；
     内楞的最大弯距: M=0.1×6.59×300.002= 5.93×104N.mm；
     最大支座力:R=1.1×6.588×0.3=2.174 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 5.93×104/8.33×104 = 0.712 N/mm2；
           内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.712 N/mm2  小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
                 
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 9500N/mm2；
     q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30= 5.40 N/mm；
     l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm；
     I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.4×3004/(100×9500×8.33×106) = 0.004 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.004mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.174kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；
     
                     外楞计算简图
    
                   外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
                 
其中 σ  --  外楞受弯应力计算值(N/mm2)
     M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
     W -- 外楞的净截面抵抗矩；
    [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.652 kN.m
      外楞最大计算跨度: l = 300mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 6.52×105/1.02×104 = 64.173 N/mm2；
           外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =64.173N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.603 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/400=0.75mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.603mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算 
验算公式如下:
                 
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
     A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
     f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
    穿梁螺栓的直径:  16 mm；
    穿梁螺栓有效直径:  13.55 mm；
    穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:  N =18×0.3×0.4 =2.16 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×144/1000 = 24.48 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.16kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
    W =  800×18×18/6 = 4.32×104mm3；
    I =  800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；
 
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
                 
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
     M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
     l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
     q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.90×0.90=41.86kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×3.00×0.80×0.90=3.02kN/m；
q = q1 + q2 + q3=41.86+0.30+3.02=45.19kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
                 
Mmax = 0.10×45.187×0.32=0.407kN.m；
σ =0.407×106/4.32×104=9.414N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =9.414 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=15N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
                 
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
     q =（(24.0+1.50)×1.900+0.35）×0.80= 39.04KN/m；
     l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
     E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×39.04×3004/(100×9500×3.89×105)=0.58mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.58mm  小于 面板的最大允许挠度值:[ω]  = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
   q1= (24+1.5)×1.9×0.3=14.535 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
   q2 = 0.35×0.3×(2×1.9+0.8)/ 0.8=0.604 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
   经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+3)×0.3=1.65 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2×14.535+1.2×0.604=18.167 kN/m；
活荷载设计值 P=1.4×1.650=2.310 kN/m；
荷载设计值 q = 18.167+2.310 = 20.476 kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=9×9×9/6 = 1.22×102 cm3；
I=9×9×9×9/12 = 5.47×102 cm4；
3.支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
  
 
                       弯矩图(kN.m)
 
                       剪力图(kN)
 
                       变形图(mm)

方木的边支座力N1=N2=0.362 KN，中间支座的最大支座力N=3.523 KN;
方木最大应力计算值 ： σ=0.056×106 /121500=0.463 N/mm2；
方木最大剪力计算值 ： T=3×3.523×1000/(2×90×90)=0.652N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.003 mm；
方木的允许挠度：[ω]= 0.1×103/250=0.4mm；
方木最大应力计算值 0.463 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=15.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.652 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.400 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ω=0.003 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=0.400 mm，满足要求！
八、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.362 KN.

支撑钢管计算简图
 
          支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)
 
          支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.038 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.04 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.778 kN ；
最大应力 σ= 0.038×106 /(4.49×103 )=8.461 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 8.461 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=0.04mm小于600/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.523 KN.
 
          支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)
  
          支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.37 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.393 mm ；
最大支座力 Rmax = 7.576 kN ；
最大应力 σ= 0.37×106 /(4.49×103 )=82.411 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 82.411 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=0.393mm小于600/150与10 mm,满足要求!
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
                      R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.576 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
                 
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
        横杆的最大支座反力： N1 =0.778 kN ；
        脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×7.3=1.304 kN；
        楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.30/2+(1.00-0.80)/2)×0.60×0.35=0.063 kN；
        楼板钢筋混凝土自重荷载:
            N4=1.2×(0.30/2+(1.00-0.80)/2)×0.60×1.000×(1.50+24.00)=4.590 kN；
        N =0.778+1.304+0.063+4.59=6.735 kN；
        φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
        i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
        A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
        W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
        σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
        [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
        lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 
        lo = k1uh                      (1)
     k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
     u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×0.6 = 1.178 m；
Lo/i = 1178.1 / 15.9 = 74 ；
由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.755 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6735.178/(0.755×424) = 21.04 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 21.04 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a)               (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.022 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.022×(0.6+0.3×2) = 1.524 m；
Lo/i = 1524.415 / 15.9 = 96 ；
由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.618 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6735.178/(0.618×424) = 25.704 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 25.704 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
        梁底支撑最大支座反力： N1 =7.576 kN ；
        脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(7.3-1.9)=1.304 kN；
        N =7.576+1.304=8.54 kN；
        φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
        i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；
        A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；
        W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
        σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
        [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
        lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 
        lo = k1uh                      (1)
     k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.243 ；
     u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.7×0.6 = 1.268 m；
Lo/i = 1267.86 / 15.9 = 80 ；
由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.722 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8540.484/(0.722×424) = 27.898 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 27.898 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a)               (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.2 按照表2取值1.022 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.022×(0.6+0.3×2) = 1.524 m；
Lo/i = 1524.415 / 15.9 = 96 ；
由长细比 lo/i  的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.618 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8540.484/(0.618×424) = 32.593 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 32.593 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
       
 
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
    斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

附件六：柱模板计算书
碗扣式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。           
                    柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):1300.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
        
                      计算简图
一、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:4；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M16；
2.柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；
柱箍的间距(mm):600；柱箍肢数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞；
宽度(mm):90.00；高度(mm):90.00；
竖楞肢数:1；
4.面板参数
面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):17.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.70；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
                 
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
     t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
     T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
     V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
     H -- 模板计算高度，取3.000m；
     β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
     β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 302 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
 
               面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
                 
其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；
       l--计算跨度(竖楞间距): l =302.0mm；
       q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
           新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；
           倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×32.425×302×302= 2.96×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
                 
其中， σ  --面板承受的应力(N/mm2)；
       M  --面板计算最大弯距(N.mm)；
       W  --面板的截面抵抗矩 :
                 
         b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
       W= 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3；
       f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.96×105 / 3.24×104 = 9.127N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =9.127N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=15N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
                 
其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；
       l--计算跨度(竖楞间距): l =302.0mm；
       q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
          新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；
          倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
           q = q1 + q2 =30.913+1.512=32.425 kN/m；
面板的最大剪力：∨ = 0.6×32.425×302.0 = 5875.381N；
截面抗剪强度必须满足下式:
                 
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
       ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 5875.381N；
       b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；
       hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
       fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×5875.381/(2×600×18.0)=0.816N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.400N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.816N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.4N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
                 
其中， ω--面板最大挠度(mm)；
       q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.60＝28.62 kN/m；
       l--计算跨度(竖楞间距): l =302.0mm ；
       E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
       I--面板截面的惯性矩(mm4)；
                 
       I= 600×18.0×18.0×18.0/12 = 2.92×105 mm4；
面板最大容许挠度: [ω] = 302 / 250 = 1.208 mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×28.62×302.04/(100×9500.0×2.92×105) = 0.582 mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.582mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.208mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度90mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90×90×90/6 = 121.5cm3；
I = 90×90×90×90/12 = 546.75cm4；
 
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
                 
其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；
       l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm；
       q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
           新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.559kN/m；
           倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.761kN/m；
           q = (15.559+0.761)/1=16.321 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×16.321×600.0×600.0= 5.88×105N.mm；
                 
其中， σ  --竖楞承受的应力(N/mm2)；
       M  --竖楞计算最大弯距(N.mm)；
       W  --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.22×105；
       f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=17.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 5.88×105/1.22×105 = 4.836N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =4.836N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=17N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
                 
其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；
       l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm；
       q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
          新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.30×0.90=15.559kN/m；
          倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.761kN/m；
           q = (15.559+0.761)/1=16.321 kN/m；
竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×16.321×600.0 = 5875.381N；
截面抗剪强度必须满足下式:
                 
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
       ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 5875.381N；
       b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 90.0mm ；
       hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ；
       fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×5875.381/(2×90.0×90.0)=1.088N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.700N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.088N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.7N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
       
其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；
       q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.71×0.30 = 14.41 kN/m；
       l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ；
       E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ；
       I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=5.47×106；
竖楞最大容许挠度: [ω] = 600/250 = 2.4mm；
竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×14.41×600.04/(100×9000.0×5.47×106) = 0.257 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ω=0.257mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2.4mm ，满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；
 
柱箍为大于3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；
          P = (1.2 ×47.7×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.302 × 0.6/2 = 4.9 kN；
 
B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 4.849 kN；
    
B方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.180 kN.m；
     
B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 0.051 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
                 
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.18 kN.m；
      弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 33.72 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =33.72N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: ω = 0.051 mm；
柱箍最大容许挠度:[ω] = 260 / 250 = 1.04 mm；
柱箍的最大挠度 ω =0.051mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=1.04mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
                 
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
     A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
     f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
    对拉螺栓的型号: M16 ；
    对拉螺栓的有效直径:  13.55 mm；
    对拉螺栓的有效面积: A= 144 mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力:  N = 4.849 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.849kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；
     
柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；
         P = (1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.237 ×0.6/2 = 3.84 kN；
    
H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 3.825 kN；
    
H方向柱箍弯矩图(kN.m)
最大弯矩: M = 0.114 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: V = 0.023 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.11 kN.m；
       弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 21.425 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =21.425N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.023 mm；
柱箍最大容许挠度: [V] = 200 / 250 = 0.8 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.023mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=0.8mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
                 
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力；
     A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
     f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
    对拉螺栓的直径: M16 ；
    对拉螺栓有效直径:  13.55 mm；
    对拉螺栓有效面积: A= 144 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.44×10-4 = 24.48 kN；
对拉螺栓所受的最大拉力:  N = 3.825 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力:  N=3.825kN 小于 [N]=24.48kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

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